【正文】 ) 參 數(shù)： 190kg/h ⑤ 真空調(diào)節(jié)器 設備數(shù)量： 2 臺 (1 用 1 備 ) 規(guī) 格： Q=190kg/h ⑥ 前加藥點計量泵 設備類型：液壓隔膜計量泵 設備數(shù)量： 4 套 (3 用 1 備 ) 規(guī) 格： Q=800L/h H=40m ⑦ 后加藥點計量泵 (混凝劑 ) 設備 類型：液壓隔膜計量泵 設備數(shù)量： 3 套 (2 用 1 備 ) 規(guī) 格： Q=150L/h H=40m ⑧ 后加藥點計量泵 (助凝劑 ) 設備類型：液壓隔膜計量泵 設備數(shù)量： 3 套 (2 用 1 備 ) 規(guī) 格： Q=200L/h H=40m 污泥泵站 （ 1） 構筑物 功 能：將一定數(shù)量的活性污泥回流到生化處理系統(tǒng)，以維持生化系統(tǒng)活性污泥的濃度，保證其生化反應能力，同時將生化系統(tǒng)產(chǎn)生的剩余污泥提升至濃縮脫水機房。 ② 剩余污泥泵 類 型 ：可提升不堵塞離心潛水泵 (包括配套提升導軌，偶合底座等設備 ) 數(shù) 量： 2 臺 (1 用 1 備 ) 參 數(shù)：單泵流量 ： Q=19 L/s 揚 程： H=8m 軸 功 率： N= 控制方式：由 PLC（可編程邏輯控制器）控制水泵開停，根據(jù)集水池水位控制水泵開停，根據(jù)每臺泵的累計運行時間自動輪值，同時設手動開?？刂啤? 結構型式：利用一期工程的原有脫水機房。 結構形式：半地下鋼筋混凝土矩型泵房 數(shù) 量： 1 座 設計流量： 1215 L/s （ 2） 主要設備 ① 污水泵 類 型：臥式雙吸離心泵 數(shù) 量： 5 臺 (4 用 1 備 ) 參 數(shù)：單泵流量： Q=305 L/s 揚 程： H=10m 軸 功 率： N= 控制方式：根據(jù)集水池水位，由 PLC 自動控制水泵開停，根據(jù)累計運行時間水泵順序輪值運行，同時現(xiàn)場設手動控制。 結構型式：鋼筋混凝土矩形井 數(shù) 量： 1 座 平面尺寸： LBH 有效 =9 參 數(shù)：設計流量 Q=1215 L/s 停留時間 T= min 凈水間 集混凝、反應、沉淀、過濾于一體，并把反沖洗泵房、鼓風機房和控制室與之合建成為一整個污水凈化間。 哈爾濱理工大學學士學位論文 19 第 3 章 污水深度處理設計計算 污水深度處理是指城市污水或工業(yè)廢水經(jīng)一級、二級處理后，為了達到一定的回用水標準使污水作為水資源回用于生產(chǎn)或生活的進一步水處理過程。常用于去除水中的微量 COD 和 BOD 有機污染物質(zhì)， SS 及氮、磷高濃度營養(yǎng)物質(zhì)及鹽類。 混合池的選擇與設計計算 混合池的選擇 混合的方式有很多種，常見的混合方式有管式靜態(tài)混合器混合、水泵混合、機械混合等。水泵混合雖然設備簡單，混合充分、效果較好，但吸水管較多時，投藥設備要增加、安裝、管理較麻煩， G 值相對較低，只適用于一級泵房離處理構筑物 120m以內(nèi)的水廠。 機械混合池的設計計算 機械混合的槳板有多種形式，如漿式，推進式，渦流式，采用較多的是漿式。 設計規(guī)模為 100000m3/d，水廠自用水量為 5%，則最大設計流量為 ： Q 總 =1000005%=105000m3/d=，設計中混合池分 2 座 ，每 座混合池處理 流量 Q=。 （ 2） 單池平面面積 哈爾濱理工大學學士學位論文 20 1HVA? （ 32） 式中 A—單池平面面積（ m2）； V—單池有效容積（ m3）； H1—有效水深（ m）。 （ 3） 當量直徑： ?lw4D? （ 33） 式中 D—當量直徑（ m）； l—單格長度（ m）； w—單格寬度（ m）； ???? ? 機械混合池尺寸及有關參數(shù)選定： 水深： ? 池體總高： 5 .4 0 m0 .3 0HH 1 ??? （超高） 攪拌器外緣速度： v=（一般采用 ~，設計中取 ） 攪拌器直徑： d=（ 3231? ） D= 32 =，設計中取 。 攪拌器距混合池底高度： 0 .9 0 m1 .5 00 .6d1 .00 .5H 2 ???? ）（ 。 攪拌器葉數(shù)： Z=4 攪拌器和旋轉(zhuǎn)平面所成的角度： θ=45176。安裝。 設計中取 v=， d= m in/ 0 ???? ? （ 5） 攪拌器角速度 dv2?? （ 35） 式中 V—攪拌器外緣速度（ m/s）； d—攪拌器直徑（ m）。s）； W—單格混合池容積（ m3）； G—速度梯度（ s1），一般采用 600~1000s1，設計中取 G=900s1 哈爾濱理工大學學士學位論文 22 241 ????? 12 NN? ，滿足要求。 3 ?? （ 9） 進出水設計 ① 進水口橫截面面積 11 vQA? （ 39） 式中 A1—進水口橫截面積（ m2）； v1—進水速度，設計中取 。 ???? 則設計中混合池采用 D920 的鋼管從混合池上部進水 [12]。 哈爾濱理工大學學士學位論文 23 22 m0 1 0 ?? 則設計中混合池采用邊長 。 絮凝池的選擇與設計計算 絮凝池的選擇 絮凝過程就是使具有絮凝性能的微絮粒相互碰撞，從而形成較大的，絮凝體，以 適應沉淀分離的要求。隔板絮凝池雖構造簡單，施工管理方便，但出水流量不易分配均勻。機械絮凝池雖絮凝效果較好、水頭損失較小、絮凝時間短，但機械設備維護量大、管理比較復雜、機械設備投資高、運行費用大。 網(wǎng)格絮凝池設計計算 網(wǎng)格絮凝池分為 2 座 ，每 座 分 2 組，每組絮凝池設 計水量： s/ 31 ??????? （ 1） 絮凝池有效容積 TQV 1? （ 312） 式中 Q1—單個絮凝池處理水量（ m3/s） V—絮凝池有效容積（ m3） T—絮凝時間，一般采用 10~15min，設計中取 T=15min。 73A ?? 哈爾濱理工大學學士學位論文 24 （ 3） 單格面積 11vQf? （ 314） 式中 f—單格面積（ m2）； Q1—每個絮 凝池處理水量（ m3/s）； v1—豎井流速（ m/s），前段和中段 ~，末段 ~。 ?? 設每格為正方形，邊長為 ，每個實際面積為 ，由此得分格數(shù)為： ??? （個） 每行分 5 格，每組布置 5 行。 （ 4） 實際絮凝時間 160QHba24t ??? （ 315） 式中 t—實際絮凝時間（ min）； a—每格長邊長度（ m）； b—每格短邊長度（ m）； H—平均有效水深（ m），設計中取 。穿孔管管徑為 219mm，管上開孔孔徑為 50mm，孔眼向下與垂線成 45176。絮凝 池底部為排泥槽，共設 5 條。另，池外排泥管采用為 D3126 和 D4808 的鋼管 [12]。 前四行每個均安裝網(wǎng)格，第一行每格安裝 4 層，網(wǎng)格尺寸 50mm50mm，哈爾濱理工大學學士學位論文 25 第二行和第三行每格均安裝 3 層，網(wǎng)格尺寸為 80mm80mm，第四行每格安裝 2 層，網(wǎng)格尺寸為 100mm100mm。設計中前段取 ，中段取 。 通過網(wǎng)格總水頭損失： m1 7 2 3 3 1 ?????? ② 孔洞水頭損失： g2vh2222 ?? （ 317） 式中 h2—孔洞水頭損失（ m）； ξ2—孔洞阻力系數(shù)，一般上孔洞取 ，下孔洞采取 ； v2—空洞流速（ m/s）。通過各孔洞的總水頭損失為： m1 1 0 1 2 2 4 2 ??????? 通過絮凝池的總水頭損失： m2 8 1 7 21 ??????? ’’ 哈爾濱理工大學學士學位論文 26 則網(wǎng)格絮凝池從進水到出水總的水頭損失為 ，設計中取 。 （ 9） 超越渠道設計 設計中取渠道寬 ，深 ，壁厚 ，底厚 。沉淀池的常用形式有：平流沉淀池、斜板（管）沉淀池等。斜板（管）沉淀池占地面積小、沉淀效率高，適用于各類水廠預沉，本設計采用斜板沉淀池 [8,9,10,11]。 （ 1） 沉淀池清水區(qū)面積 qQA 1? （ 319） 式中 A—斜板沉淀池的表面積（ m2） q—表面負荷 （ m3/（ m2h ）。h ） = 210 02 3 ?? （ 2） 沉淀池的長度與寬度 因為沉淀池與絮凝池合建，故沉淀池的寬度 B=，則沉淀池長度 ??? 哈爾濱理工大學學士學位論文 27 為了布水均勻，進水區(qū)布置在沉淀池長度方向一側。 ? ? 21 1 ??? （ 3） 沉淀池總高度 54321 hhhhhH ????? （ 321） 式中 H—沉淀池總高度（ m）； h1—保護高度（ m），一般采用 ~。則 h3=sin60176。 h4—配水區(qū)高度（ m），一般不小于 ~； h5—排泥槽高度（ m）。 ?????? （ 4） 沉淀池進水設計 沉淀池進水采用穿孔花墻，空口面積 vQA 12? （ 322） 式中 A2—空口總面積（ m2）； v—孔口流速（ m/s），一般取值小于 ~。 （ 5） 沉淀池出水設計 沉淀池的出水采用穿孔集水槽，出水孔口流速 v1=，則穿孔總面積為 哈爾濱理工大學學士學位論文 28 2113 0 ??? 設每個孔口的直徑為 3cm，則孔口個數(shù)為 FAN 3? （ 323） 式中 N—孔口個數(shù)； F—每個孔口的面積（ m2）， 22 ??? ? 。 6 條集水槽匯水至出水總渠，出水總渠寬度為 ，深度為 ，出水 總渠采用 D7208 的鋼管排水 [12]。 ① 孔口損失 g2vh211 ??? （ 324） 式中 ∑h1—孔口水頭損失（ m）； ξ—進口阻力系數(shù)，設計中取 ξ=2。 設計中 i=， l= m1 3 2 ???? 出水總水頭損失 哈爾濱理工大學學士學位論文 29 m1 7 3 3 21 ???????? （ 7） 沉淀池排泥系統(tǒng)設計 采用穿孔管進行重力排泥， 每天排泥一次。交叉排列，孔間距為 眼數(shù)為 29 個，每根排泥管上沉淀池底部為排泥槽，共設 7 條。排泥槽高為 。 （ 8） 核算 ① 向上水流速度 v2 斜板間的水流速度為： ?sinA Qv 12 ? （ 326） 式中 v2—斜板間水流速度（ m/s）； θ—斜板安裝傾角，一般采用 50176。設計中取 θ=60176。 v—水的運動黏度（ cm2/s），設計中當水溫 t=20℃ 時，水的運動黏度v=。 ③ 弗勞德數(shù) Fr RgvF22r ? （ 328） 式中 v2—向上水流速度（ m/s）； R—水力半徑（ cm）， R==。 哈爾濱理工大學學士學位論文 30 ④ 斜板間的沉淀時間 21vlT? （ 328） 式中 l1—斜板長度，設計中取 l1=。 過渡段設計 為了布水均勻，設計中過渡段分兩格，每格分兩段，每格過渡段長L=，每段水流平面流速 v=~，每段過渡段平面面積 vQA? （ 329） 式中 A—每段過渡段平面面積（ m2）； v—平面流速，設計中取 v= ?? 每段過渡段寬度： ??? ，設計中取 ，則過渡段總寬為 B=2b=。排泥槽高為 。穿孔管管徑為 219mm，管上開孔孔徑為 50mm，孔眼向下與垂線成 45176。 本章小結 污水的三級處理包括：混合 —絮凝 —沉淀，混凝沉淀是為了進一步去除水中 TP， TN， BOD， COD 等污染物，降低它們在水中的含量，使得污水能夠達標排放或者回用。 （ 2） 處理構筑物應盡可能地按流程順序布置 ，以避免管線迂回，同時應充分利用地形，以減少