【正文】 于傳動滾筒表面輸送帶之間的摩擦系數(shù)和輸送帶在該滾筒上的包角。如果直徑增大可改善輸送帶的使用條件，但在其他條件相同之下，直徑增大會使其重量、驅(qū)動裝置、減速器的傳動比和質(zhì)量相應提高。 根據(jù)撓曲強度理論知 D 最小 = yt (23) 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 19 式中： y—— 與輸送帶材質(zhì)有關(guān)系數(shù)按表 25 t—— 輸送帶與滾筒表面接觸膠厚 mm 表 25輸送帶材質(zhì)系數(shù) 帶芯材料 棉帆布 聚酰脂 棉 /聚酰脂 棉 /酰脂 聚脂 人造絲 芳綸 鋼繩芯 傳動滾筒 80 90 90 108 108 118 90100 140 拉緊滾筒 64 72 92 87 87 95 80 116 改向滾筒 48 54 54 65 65 71 60 87 查表得 Y 值 Y1=140； Y2=116； Y3=87 且由帶型知： t=7mm，代入（ 23）式 得 D1=980mm,D2=812mm,D3=609mm 根據(jù)傳動滾筒表面壓強理論 2 maxF KB?? （ 2— 4） 式中： ??? —— 接觸壓強，對鋼絲繩取 ??? ≦ Fmax=? n （ 2— 5） 代入上式： Fmax=27 20=540kN ? —— 每根鋼絲繩的破斷拉力 n—— 鋼絲繩根數(shù) 3632 5 4 0 0 .6 6 0 .9 90 .6 1 0 1 2 0 0 1 0 mm?? ? ? ?? ? ? ?? ? ? 綜①②與帶寬 B， 查表 26 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 20 B/mm 500 650 800 1000 1200 1400 D/mm 500 500 630 500 630 800 630 800 1000 630 800 1000 1250 630 800 1000 1250 1400 選得驅(qū)動滾筒直徑 1000mm；改向滾筒直徑 800mm；拉緊滾筒 800mm 滾筒長度 L: L=B+(100～ 200)=1200+200=1400mm 兩軸承中心距 A地計算： A=B+(350～ 900) D=500～ 1600 A=B+(500～ 1050) D=1800～ 3000 式中： B—— 帶寬， mm 由帶寬 1200mm，得 A=1850mmm 材料選用 筒皮選優(yōu)質(zhì)碳素鋼或無縫鋼管。鋼板的材質(zhì)為 Q235A；鑄鋼的材質(zhì)為 ZG20Mn5V，??? =65 N/mm2 綜上所述，結(jié)合 D=990mm，選用輪材質(zhì)用 ZG230450，無縫鋼管的許用應力??? = 54 N/mm2 。關(guān)于筒殼的計算十分困難并且計算 值偏小。一般大型帶式輸送機等的筒殼已標準化。在確定筒殼的厚度后，對筒殼的強度進行驗算。筒皮面壓力計算公式為 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 21 ? ? TDLT? ? ? ? （ 26） 式中： T—— 滾筒受到的合成拉力 D—— 滾筒直徑 L—— 兩輻板中心距 T—— 筒皮厚度 ??? —— 筒皮許用面壓 由前述知： t=20mm， T=， B=1200mm,D=1000mm， ??? =40～ 66N/ mm2 將上述數(shù)據(jù)代入公式（ 26）得： ? ?222 1 8 3 2 4 . 7 0 6 1 0 0 00 . 0 5 6 2 5 . 4 7 /1 2 0 0 2 0 mm?? ? ? ? ? ?? 符合要求。槽角β =45186。知 n= 且從原始數(shù)據(jù)中知：γ =2200kg/m2 ；v= m/s 代入公式： Q= nv= 2200 =2021t/h 由上可知帶式輸送機的最大輸送能力是由輸送帶上物料的最大截面積、帶速及設(shè)備傾斜系數(shù)決定。這四種阻力不是每一種帶式輸送機都有，如特種阻力 Fs1， Fs2只出現(xiàn)在某些設(shè)備中。托輥旋轉(zhuǎn)阻力是由托輥軸承和密封間的摩擦力產(chǎn)生的；輸送帶的前進阻力是由于輸送帶在托輥上反復被壓凹陷，以及輸送帶和經(jīng)過托輥時反復彎曲變形產(chǎn)生的 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 22 計算方法如下： ? ?0( 2 ) c osH B G R R VF Lg q q q q? ? ? ? ? ? (2— 7) 式中：μ —— 為模擬摩擦因數(shù)，根據(jù)工作條件及制造、安裝水平選取，查表322 得，μ = L —— 為輸送機長度（頭、尾滾筒中心距），由原始數(shù)據(jù)知 L=231500mm G —— 為重力加速度 ， g= qRv—— 為承載分支中一組托輥旋轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， kg/m 00 0RR Rmq L? （ 2— 8） m R0—— 為承載分支中一組托輥旋 —— 轉(zhuǎn)部分的質(zhì)量， kg m Rv—— 為固定回程旋轉(zhuǎn)部分質(zhì)量 kg, 一般都選鑄鐵型有利于潤滑，查手冊 ??3 表 323 根據(jù)帶寬 B=1200mm 選 m R0=25kg , m Rv=20kg L R0 —— 為承載分支上托輥間距， m L Rv —— 為回程分支下托輥間距， m 輸送機的運行阻力也隨之增大，從而使輸送帶的規(guī)格，電動機容量加大。 上托輥間距根據(jù)物料的粒密度 （ t/m3） t/m3 查手冊表 844，LR0=1100mm， L Rv=3000mm,代入（ 2— 7），（ 2— 8）得： 0 2 .5 2 2 .7 2 /1 .1Rq K g m?? 2 .0 6 .6 7 /3 .0RVq K g m?? ? ?0 .0 2 5 9 .8 1 ( 2 3 4 7 .2 ) 2 2 .7 2 6 .6 7 2 5 0 4 3 .0 5HFN? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ? 附加阻力 附加阻力包括：物料在裝卸段被加速的慣性阻力和摩擦阻力：物料在裝卸段的導料拆板側(cè)上的摩擦阻力；除驅(qū)動滾筒外的滾筒軸承阻力；輸送帶在滾筒上繞行的彎曲阻力 附加阻力的計算： N N a N b N c N dF F F F F? ? ? ? （ 2— 9） 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 23 對于長距離的帶式輸送機（機長大于 80mm），附加阻力明顯小于主要阻力，在計算過程中把附加阻力劃 到主要阻力中去以簡化運行阻力的計算，也不會產(chǎn)生嚴重的錯誤，具體方法是主要阻力乘以系數(shù) C，即 N N HF F F C?? （ 2— 10） 本機符合此條件 80，查手冊得 選 C= 代入公式（ 2— 10） 1 25 04 5 32 80 96C Fn N? ? ? 特種主要阻力 特種主要阻力包括：由于槽形托輥的兩側(cè)向前傾斜引起的摩擦阻力，在輸送帶的重段線設(shè)有導料擋板時，物料與擋板之間的摩擦力： 特種主要阻力的計算 1Fs Fsa Fss?? （ 2— 11） 0 ( ) c os sinBGF sa Cs U L q q g? ? ? ? ? ? ? ? （ 2— 12） 式中 Cs —— 槽形系數(shù) 45186。 ? —— 輸送機的傾角 11186。 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 24 查表 23 根據(jù)帶寬 B，取 A= P—— 輸送帶與清掃器，的 443 10 10 10 /P N mm? ? ? ? 取 46 10p?? U3—— 清掃器與輸送帶間的摩擦因數(shù)， ～ 40. 00 42 6 10 0. 6 15 1. 2Fsc N? ? ? ? ? Fsd —— 梨式卸料器的摩擦阻力 Fsd B Na?? B—— 輸送帶帶寬 1200mm Na—— 梨式卸料器的阻力系數(shù)一般為 1500N/m 1 1 .2 1 5 0 0 1 8 0 01 1 5 1 .2 1 8 0 0 1 9 5 1 .2F s NF s N? ? ?? ? ? 傾斜阻力 Fst 傾斜阻力是在 傾斜要裝的輸送機上，物料上運時要克服重力，或物料下運時的負重。 46 65 0 。增大拉緊力可使分離點張力增大。 ⑵增大圍抱角α。 ⑶增大摩擦因數(shù)μ。 綜上所述，在設(shè)計中考慮摩擦因數(shù)和運行阻力的變化，以及啟動加速度的動負荷影響，牽引力應有一定的儲備能力。 uF —— 為驅(qū)動滾筒的圓周力， N。 帶式輸送機的正常運轉(zhuǎn)必須使輸送帶具有一定的張緊力。所謂“拉緊”，具有吸收輸送帶伸長和為輸送帶提供張緊力兩層含義。 ⑵保證輸送帶最小張力點的張力 ，以滿足輸送的垂度限制條件。 ⑷補償輸送帶的永久伸長。 對于長距離、高張力的輸送帶需考慮在不同的工作狀態(tài)提供不同的張緊力，以提高輸送帶的使用壽命。輸送帶的張力分布也不相同，需要考慮在這兩種工作情況下滿足輸送帶的垂度條件所需要的張緊力也相應增加。就要求拉緊裝置在不同的工況下能提供相應的張緊力。 拉緊力的計算。 經(jīng)測繪分析，拉緊行程 ，活塞桿速度 v=4m/min。 拉緊裝置受到的力只會考慮帶式輸送機在滿載正常運行下的拉緊力，當啟動時所需拉緊力 HFF?啟 ，用公式表示為 1. 5 1. 5 74 32 0. 25 11 .4 8HF F KN? ? ? ?啟 液壓回路設(shè)計工作過程分析 液壓式自動拉裝置的工作過程如圖（ 26），由于拉裝力在輸送機啟動和正常運行時不同，這就要求液壓機系統(tǒng)必須能在這兩 種壓力下工作。當 T 值減少到低于正常值時，液壓系統(tǒng)的工作使T值到能使帶式輸送機停車以實現(xiàn)過載保護。 ⑶在輸送機運行中，由于負荷變化使 T值大于運行值時，因平衡原理，液壓缸必須使輸送帶的彈性變形減少，以使 T 值降低為正常值，這時，液壓系統(tǒng)中由于壓力油受到壓縮而壓力超過 P2時， 液壓系 統(tǒng)中的壓力有將返回回油箱。 ⑸當輸送機正常運行時，輸送帶所需的拉緊力與液壓缸的拉緊力達到平衡時，油泵繼續(xù)供油，壓力油將通過溢流閥回油箱，這時壓力繼電器工作，使油泵內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 32 停止供油。 各元件的確定 各元件的確定 油缸的選擇和計算 由液壓缸的行程 3m，最大拉力 T F F??重啟=，參考設(shè)計手冊 77，決定選用缸徑為 110mm，活塞桿 63mm，行程為 4m，最大拉力為 ，速比為 的 HSG 系統(tǒng)的油缸。其參數(shù)為每轉(zhuǎn)排量q=，驅(qū)動功率 ，額定壓力 P=。 電動機的確定 電動機功率為 : y? 泵 泵電 泵Q （ 230） 取 y泵 =,代入公式（ 230）則電動機功率為 1 6 .4 5 3 2 9 .1 56 1 .2 6 1 .2 0 .9 4PP K wy ?? ? ??泵 泵電泵Q 內(nèi)蒙古科技大學畢業(yè)設(shè)計說明書（畢業(yè)論文） 34 當連軸器的效率 y= 時，電動機的功率為 9 .1 5 9 .2 40 .9 9PP kwy? ? ? ?電電 聯(lián),查手冊，選電動機 n=1460r/min，功率 P= 的 P160M4電動機。 兩個溢流閥的工作壓力分別為 ，當壓力油全部通過溢流閥卸荷時，其流量為 32L/min，由此確定選用了 EB10H 型溢流閥，其工作壓力為 MPa，公稱流量為 40L/min，在液壓系統(tǒng)中，將兩個溢流閥分別調(diào)整到 P= MPa, P=10 MPa 的工作壓力即可。 壓力表所測量的系統(tǒng)工作壓力分別 ，為此選用 PFL8H型壓力表此量范圍 18MPa 的 P60 型壓力表，為了使壓力表及其表開關(guān)之間相聯(lián)接，選用 KZFL8H 型壓力表開關(guān)。 管路的確定 QdV? （ 231） 式中： Q 為油管流量； V液壓油流速 ⑴吸油管 吸油管內(nèi)油量 Q=32L/min，吸油管的推薦管道流速 v=12m/s，取 v=1m/s，代入公式（ 231）吸油管內(nèi)徑 d 為 324 .6 3 4 .6 3 2 6 .21Qd m mV? ? ? 由于吸油管承壓力很小，用鋼管作為吸油管的管材，其壁厚 ? =1mm，這樣吸油管外徑 d? =+2=，因此選用外徑為 34mm，壁厚為 的冷拔鋼管。 HT3054 灰鑄鐵 的力 學性能 如下 ，主要 壁厚 1530mm ，抗 拉強度 3