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畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書_北京市某綜合樓空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案-閱讀頁

2024-12-21 15:55本頁面
  

【正文】 空調(diào)系統(tǒng)劃分 表 44 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 13 房間類型 空調(diào)方式 送回風(fēng)方式 噪聲 dB 超市 AHU 上送上回 50 大 堂 AHU 上送上回 45 大會(huì)議室 AHU 上送上回 40 辦公室 AHU+FCU 上送上回 40 小會(huì)議室 AHU+FCU 上送上回 40 獨(dú)立客 房 PAU+FCU 上送上回 40 帶衛(wèi)生間的客房 PAU+FCU 側(cè)送側(cè)回 40 走廊 PAU+FCU 上送上回 45 衛(wèi)生間 FCU 上送上回 45 娛樂室 PAU+FCU 上送上回 45 旅館入口 FCU 上送上回 45 ① PAU-新風(fēng)機(jī)組 ② FCU-風(fēng)機(jī)盤管機(jī)組 ③ AHU-空調(diào)機(jī)組 系統(tǒng)選擇說明 1) 超市、大堂以及一些大的會(huì)議室屬于高大空間場所,冷負(fù)荷密度大,潛熱負(fù)荷大,人員密度大,且食物、人員散發(fā)氣味多,如果風(fēng)量不足,不單會(huì)使室內(nèi)的溫濕度得不到保證,而且會(huì) 對空氣質(zhì)量產(chǎn)生嚴(yán)重的影響。 2) 客房、辦公室等小房間,人員集中程度大,各房間的負(fù)荷根據(jù)運(yùn)行時(shí)間不一致,且各自有不同要求,且受到層高的限制,因而選用了風(fēng)機(jī)盤管加獨(dú)立新風(fēng)系統(tǒng)形式。 新風(fēng)系統(tǒng) 新風(fēng)系統(tǒng)的形式采用分樓層水平式,每層 設(shè)置新風(fēng)系統(tǒng), 采用風(fēng)機(jī)盤管加新風(fēng)系統(tǒng) ,新風(fēng)處理方式不一樣,對室內(nèi)空氣品質(zhì)有很大的影響。風(fēng)機(jī)盤管處理的風(fēng)量比其它方式大,不易選型。 在每層走廊內(nèi)設(shè)置一新風(fēng)處理機(jī)組,負(fù)擔(dān)新風(fēng)負(fù)荷,新風(fēng)管道不同風(fēng)機(jī)盤管混合,新風(fēng)口單獨(dú)送風(fēng)。 。 。 。/h) 式中 Pf—— 風(fēng)機(jī)的風(fēng)壓( Pa); Lf—— 風(fēng)機(jī)的風(fēng)量( m179。/h)。 a)A區(qū)全空氣系統(tǒng)的水利計(jì)算 選出區(qū)域中的最不利環(huán)路為: 1- 2- 3- 4- 5- 678910,風(fēng)系統(tǒng)的管段1 的管路走向示意簡圖如下: 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 16 表 根據(jù)《供 暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》,可知干管風(fēng)速為 614m/s,支管風(fēng)速為 28 m/s。 Ⅰ管段 12 風(fēng)量 M=3325 m3/h,初選風(fēng)速 6m/s, 根據(jù)公式: 3600QF V? F 斷面面積 m2 Q 每小時(shí)的流量 m3/h V 流速 m/s 所以 F= m2。 查《 05 系列建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集》選擇 1000*250mm 的方管,則實(shí)際流速為 V=Q/3600F=查通風(fēng)管道比摩阻線算圖得 比摩阻 Rm=則Ⅱ段沿程阻力 為 △ Py= Rm L= = Ⅱ段局部阻力構(gòu)件有: T 型分流三通 2個(gè)ζ = 漸縮管 ζ = 已知該段動(dòng)壓 v2ρ/2 = 所以其局部阻力 △ Pj=( +)v2ρ/2 = 管段 23總阻力為 : △ P=△ Py+△ Pj=+= Ⅲ管段 34 風(fēng)量 M=13300m3/h,初選風(fēng)速 12m/s, 根據(jù)公式: 3600QF V? F斷面面積 m2 Q每小時(shí)的流量 m3/h V 流速 m/s 所以 F= m2。 查《 05 系列建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集》選擇 1250 320mm 的方管,則實(shí)際流速為 V=Q/3600F=12m/s 查通風(fēng)管道比摩阻線算圖得 比摩阻 Rm=則Ⅳ段沿程阻力為 △ Py= Rm L= 6=23Pa Ⅳ段局部阻力構(gòu)件有: T 型分流三通 2個(gè) ζ = 漸縮管 ζ = 已知該段動(dòng)壓 v2ρ/2 =143Pa 所以其局部阻力 △ Pj=( +)v2ρ/2 = 管段 45總阻力為 : △ P=△ Py+△ Pj=23+=33Pa Ⅴ管段 56 風(fēng)量 M=26600m3/h,初選風(fēng)速 , 根據(jù)公式: 3600QF V? F斷面面積 m2 Q每小時(shí)的流量 m3/h V 流速 m/s 所以 F= m2。 查《 05 系列建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集》選擇 2021 800mm 的方管,則實(shí)際流速為 V=Q/3600F=查通風(fēng)管道比摩阻線算圖得 比摩阻 Rm=則Ⅵ段沿程阻力為 △ Py= Rm L= = Ⅵ段局部阻力構(gòu)件有: 靜壓箱 ζ = 直角彎頭 ζ = 已知該段動(dòng)壓 v2ρ/2 = Pa 所以其局部阻力 △ Pj=( +)v2ρ/2 = Pa 管段 67總阻力為 : △ P=△ Py+△ Pj=+= Ⅶ管段 78 風(fēng)量 M=69956m3/h,初選風(fēng)速 , 根據(jù)公式: 3600QF V? F斷面面積 m2 Q每小時(shí)的流量 m3/h V 流速 m/s 所以 F=。 查《 05 系列建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)圖集》選擇 1600*1600mm 的方管,則實(shí)際流速為 V=Q/3600F=查通風(fēng)管道比摩阻線算圖得 比摩阻 Rm=則Ⅷ段沿程阻力為 △ Py= Rm L= =2Pa Ⅷ段局部阻力構(gòu)件有: 直角彎頭 ζ = 已知該段動(dòng)壓 v2ρ/2 = 78 Pa 所以其局部阻力 △ Pj=管段 89總阻力為 : △ P=△ Py+△ Pj=2+= Ⅸ管段 910 風(fēng)量 M=105381m3/h,初選風(fēng)速 12m/s, 根據(jù)公式: 3600QF V? F斷面面積 m2 Q每小時(shí)的流量 m3/h V 流速 m/s 所以 F=。所以選用型號(hào)為 Ⅱ的消防排煙風(fēng)機(jī),名義工況下,風(fēng)量為 11482974514 m3/h,全壓為 7981381 Pa。 a1g與 ag管路的不平衡率為 ()/ 100%=%15% 因此,兩并聯(lián)管路阻力基本平衡,無需利用閥門來調(diào)節(jié)。 a3f2與 a2f2管路的不平衡率為 (215203)/215 100%=%15% 因此,兩并聯(lián)管路阻力基本平衡,無需利用閥門來調(diào)節(jié)。所以選用型號(hào)為 的斜流風(fēng)機(jī),名義工況下,風(fēng)量為 2053115598 m3/h,全壓為 9541540 Pa。 表 59 支管 2風(fēng)管水力計(jì)算表 序號(hào) 風(fēng)量(m3/h) 管道尺寸(mm) 管長(m) 實(shí)際流速ν (m/s) 摩擦阻力R(Pa/m) △ Pm(Pa) 局部阻力系數(shù)ξ 動(dòng)壓(Pa) 局部阻力 Z(Pa) 管段總阻力△Pm+Z a1b1 464 160 3 4 1 4 30 34 b1c1 928 250 2 5 2 4 5 c1d1 1392 250 2 8 4 8 12 d1e 1856 320 3 8 3 9 79 支管 2的總阻力為 130Pa。 該系統(tǒng)并聯(lián)管路的阻力平衡計(jì)算: a9與 19管路的不平衡率為 ()/=%15% 因此,兩并聯(lián)管路阻力基本平衡,無需利用閥門來調(diào)節(jié)。 a27與 17管路的不平衡率為 ()/385=%15% 因此,兩并聯(lián)管路阻力基本平衡,無需利用閥門來調(diào)節(jié)。 表 512 二層支管 1風(fēng)管水力計(jì)算表 序號(hào) 風(fēng)量(m3/h) 管道尺寸 (mm) 管長(m) 實(shí)際流速ν(m/s) 摩擦阻力R(Pa/m) △ Pm(Pa) 局部阻力系數(shù)ξ 動(dòng)壓(Pa) 局部阻力Z(Pa) 管段總阻力△Pm+Z ab 100 100 bc 100 100 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 26 c12 120 100 支管 1的總阻力為 。 4)三層新風(fēng)系統(tǒng)的水力計(jì)算 選 1256713181920為該系統(tǒng)的最不利環(huán)路,風(fēng)系統(tǒng)的管路走向示意圖如下: 圖 其水利計(jì)算結(jié)果列于下表: 表 513 三層新風(fēng)風(fēng)管水力計(jì)算表 序號(hào) 風(fēng)量(m3/h) 管道尺寸 (mm) 管長(m) 實(shí)際流速ν(m/s) 摩擦阻力R(Pa/m) △ Pm(Pa) 局部阻力系數(shù)ξ 動(dòng)壓(Pa) 局部阻力Z(Pa) 管段總阻力△Pm+Z 12 120 120 23 120 120 34 120 120 45 120 120 56 120 120 67 200 120 78 200 160 89 200 160 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 27 910 250 160 1011 250 160 1112 250 200 1213 250 200 1314 250 200 1415 320 200 1516 320 200 1617 320 200 1718 320 200 1819 320 200 19新風(fēng)機(jī)組 400 200 系統(tǒng)總阻力即為管段 1256713181920 的阻力之和,即 。 表 515 支管 2 序號(hào) 風(fēng)量(m3/h) 管道尺寸(mm) 管長(m) 實(shí)際流速ν(m/s) 摩擦阻力R(Pa/m) △ Pm(Pa) 局部阻力系數(shù)ξ 動(dòng)壓(Pa) 局部阻力Z(Pa) 管段總阻力△Pm+Z ab 120 120 bc 120120 c6 120 120 支管 2的總阻力為 。 16和 a6的不平衡率為( ) /=%< 15% 因此兩并聯(lián)管路阻力基本平衡,無需利用閥門來調(diào)節(jié)。表 517 支管 1 序號(hào) 風(fēng)量(m3/h) 管道尺寸 (mm) 管長(m) 實(shí)際流速ν(m/s) 摩擦 阻力 R (Pa/m) △ Pm(Pa) 局部阻力系數(shù)ξ 動(dòng)壓(Pa) 局部阻力Z(Pa) 管段總阻力△Pm+Z 324 250 200 8 支管 1的總阻力 Pa。 6) A區(qū)回風(fēng)系統(tǒng)的水利計(jì)算 其計(jì)算過程與 A區(qū)全空氣送風(fēng)系統(tǒng)水利計(jì)算過程相同,這里不在詳細(xì)闡述,選 A1B1C1D1E1L1M1N1O1為該系統(tǒng)的最不利環(huán)路,風(fēng)系統(tǒng)的管路走向示意圖如下: 圖 其水利計(jì)算結(jié)果如下: 表 518 畢 業(yè) 設(shè) 計(jì) 30 風(fēng)管水力計(jì)算表 序號(hào) 風(fēng)量(m3/h) 管道尺寸 (mm) 管長 (m) 實(shí)際流速ν(m/s) 摩擦 阻力 R (Pa/m) △ Pm(Pa) 局部阻力系數(shù)ξ 動(dòng)壓(Pa) 局部阻力Z(Pa) 管段總阻力△Pm+Z A1B1 5266 900 200 B1C1 10533 900 320 C1D1 15799 1250 320 D1E1 21065 1250 320 E1F1 24402 2021 320 F1G1 27738 2021 400 G1H1 31074 2021 400 H1I1 34411 2021 400 I1J1 37748 2021 400 J1K1 41084 2021 400 K1L1 44421 2021 400 L1M1 44421 1000 1000 M1N1 62241 1250 1250
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