【正文】 柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取 ，不等跨內(nèi)柱取 ， 等跨內(nèi)柱取。 （ 2） Ac≥ N/UNfc 注： UN為框架術(shù)軸壓比極限值，本方案為二級(jí)抗震等級(jí)，查《抗震規(guī)范》可知取為 ； fc為混凝土軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì) C30，查得 。 mm)= 3． 45 1010 邊框架 Ec I0/L(N mm)= 6． 9 1010 L2: b h(mm mm)= 300 650 I0(mm4)= 6． 9 109 L(mm)= 7800 i2=Ec I0/L(N mm)= 3． 98 1010 中框架 2Ec I0/L(N mm)= 6． 9 1010 邊框架 Ec I0/L(N mm)= 1010 五 、 柱線剛度 ic=bh3/12 h1(mm)=4800+450+500=5750 h24(mm)=4200 Ec(N/mm2)= 104 I1=600 600 600 600/12= 1010 i1= Ec I1/h1=5． 63 1010 I24=600 600 600 600/12= 1010 i24= Ec I24/h24= 1010 六 、框架橫向側(cè)移剛度計(jì)算（ D 值法） 見表 21 表 21框架橫向側(cè)移剛度計(jì)算 二、三、四層 K=Σ i/2ic α c=K/(2+K) D=α c12ic/h2 根數(shù) 一層 K=Σ i/ic α c=（ +K）/(2+K) 一層 17 軸 E 7 D 7 C 7 B 7 A 7 8 軸 E 1 D1 1 D 1 C 1 徐州工程學(xué)院 11 B 1 A 1 9 軸 1 D1 1 D 1 C 1 B 1 A 1 Σ D 608814 二、三、四 、五 層 17 軸 E 7 D 7 C 7 B 7 A 7 8 軸 E 1 D1 1 D 1 C 1 B 1 徐州工程學(xué)院 12 A 1 9 軸 D1 1 D 1 C 1 B 1 A 1 Σ D 780501 ∑ D1/∑ D2=＞ ,該框架為規(guī)則框架。 二、重力荷載代表值的計(jì)算 為 便于計(jì)算且結(jié)果相差甚小，樓梯按板計(jì)算。 其他層重力荷載代表值包括，樓面恒載，樓面均布活荷載，縱橫梁自重，樓面上、下各半層的柱子及縱橫墻體自重。 UT按以下公式計(jì)算： VGi=∑ Gk (△ U)i=VGi/∑ GiJ UT=∑ (△ U) 注：∑ GiJ為第 i層的層間側(cè)移剛度； (△ U)i 為第 i 層的層間側(cè)移； (△ U)k為第 K 層的層間側(cè)移； S為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 η 2為阻尼調(diào)彎系數(shù)，一般取 。頂部附加地震作用系數(shù)： δ n=+= += △ F5= = 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEK(1δ n)/(∑ GkHK)=(GiHi/∑ GkHK) 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為： Vi=∑ FK 計(jì)算過(guò)程 見 表 42 表 42各質(zhì) 點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表 層次 Hi(m) Gi(kN) GiHi GiHi/∑ GJHJ Fi(kN) Vi(kN) 徐州工程學(xué)院 18 (kN計(jì)算過(guò)程 見 表 43 表 43橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層次 Vi(kN) ∑ Di (N/mm) (△ U)i (mm) Ui(mm) hi(mm) θ e=(△ U)i/hi 5 780501 4200 1/4719 4 780501 4200 1/2745 3 780501 4200 1/2079 2 780501 4200 1/1694 1 608814 5750 1/1624 由此可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第三層， 1/1624＜ 1/550，滿足規(guī)范要求。 yh 下端 MuiJ=ViJ(1y)h y=yn+y1+y2+y3 注： yn為框架 柱的標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比； y1為上下層梁線剛度變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； y y3為上下層層高變化時(shí)反彎點(diǎn)高度比的修正值； y為框架柱的反彎點(diǎn)高度比； 底層柱需考慮修正值 y2。 m) Mui1 (kN m) Mui1 kN m MED=1/12 qL22= kN m (2)對(duì)于 1～ 4 層 q1= 25=q2= 6/2=`2= (+) 3/= kN/m P1= 3+ 6 6/2 1/2= P2= (3+)+ 6 6/2 1/2+ (6 6) 1/2= M1=P1 e1= ()/2= m MDC=1/12 qL22= kN m MED=1/12 qL22= kN m 同理，在屋面雪荷載作用下 q2= 6/2/6=`2= (+) 3/= P1=3 =P2=3 + (6 6)/2=集中力矩： M1=P1e1= ()/2= m MED=1/12 qL22= kN m 將計(jì)算結(jié)果匯總 見 表 51 表 52 表 51橫向框架恒載匯總表 層次 q1(kN/m) q2(kN/m) P1(kN) P2(kN) M1(kN m) 5 6() 18() 36() () 1～ 4 63 注：表中括號(hào)內(nèi)數(shù)值對(duì)應(yīng)于屋面雪荷載作用情況 恒荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布 見 圖 54 圖 54恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布 徐州工程學(xué)院 27 (1)對(duì)于第 5 層 MDC=q1L22/12+q2L22 (12a2+a3)/12 = + [12 (3/)2+(3/)2]/12 = m (2)對(duì)于第 1～ 4層 MED=q1L12/12+5q2L12/96 = 62/12+5 62/96 = m 活荷載作用下梁的內(nèi)力計(jì)算 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布 見 圖 55 圖 55活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布 各層梁上作用的活荷載 (1)第 5層 MED=5q2L22/96 徐州工程學(xué)院 28 =5 6 62/96 = m (2)對(duì)于第 1～ 4層 MED=5q2L12/96 =5 62/96 = m 三、內(nèi)力計(jì)算 梁端、柱端彎矩二次分配法計(jì)算，彎矩計(jì)算 見 圖 56 圖 57 徐州工程學(xué)院 29 圖 56恒荷載作用下梁端、柱端彎矩二次分配法計(jì)算 徐州工程學(xué)院 30 圖 57活荷載作用下梁端、柱端彎矩二次分配法計(jì)算 徐州工程學(xué)院 31 圖 58豎向恒荷載作用下梁柱彎矩圖 徐州工程學(xué)院 32 圖 59豎向活荷載作用下梁 柱彎矩圖 四、梁端剪力 柱軸力 和 柱剪力 的計(jì)算 恒載作用下 表 53恒載作用下梁端剪力 柱軸力 及柱剪力 （ kN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 ED 跨 DC 跨 CB 跨 BA 跨 E 柱 D 柱 = C 柱 B 柱 A 柱 VE=VD VD=VC VC=VB VB=VA N 頂 N 底 N 頂 N 底 N 頂 N 底 N 頂 N 底 5 4 3 2 1 柱剪力 E 柱 D 柱 C 柱 B 柱 A 柱 徐州工程學(xué)院 33 圖 510 恒荷載作用下梁剪力圖 圖 511 恒荷載作用下柱軸力圖 圖 512恒荷載作用下柱剪力圖 徐州工程學(xué)院 34 活載作用下 表 54活載作用下梁端剪力 柱軸力 及柱剪力 （ kN） 層次 荷載引起的剪力 柱軸力 ED跨 DC跨 CB跨 BA跨 E柱 D柱 =C柱 B柱 A柱 VE=VD VD=VC VC=VB VB=VA N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 N 頂 =N 底 5 4 3 2 1 柱剪力 E柱 D柱 C柱 B柱 A柱 圖 513活荷載作用下的梁剪力圖 徐州工程學(xué)院 35 圖 514 活荷載作用下的柱剪力圖 圖 515 活荷載作用下的柱軸力圖 徐州工程學(xué)院 36 3跨中彎矩計(jì)算 2182MMM q l ??? 左 右中 （ ） 恒載作用下 ED 跨 DC 跨 CB 跨 BA 跨 活載作用下 ED 跨 DC 跨 CB 跨 BA 跨 徐州工程學(xué)院 37 梁端彎矩調(diào)幅 表 225調(diào)幅后恒載作用下彎矩值 層次 ED跨 DC跨 CB跨 BA跨 左端 右端 左端 右端 左端 右 端 左 端 右 端 5 4 3 2 1 表 226調(diào)幅后 活 載作用下彎矩值 層次 ED跨 DC跨 CB跨 BA跨 左端 右端 左端 右端 左端 右 端 左 端 右 端 5 4 3 2 1 跨中彎矩調(diào)幅 表 227恒載作用下 跨中 彎矩 調(diào)幅 層層 次 EED跨 DDC跨 CCB跨 BBA跨 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 55 44 33 22 徐州工程學(xué)院 38 1 表 228活 載作用下 跨中 彎矩 調(diào)幅 層層 次 EED跨 DDC跨 CCB跨 BBA跨 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 左調(diào)幅前 右調(diào)幅后 55 44 33 22 11 33 由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取自 支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處的（支座邊緣處的）內(nèi)力值。按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。 框架梁內(nèi)力組合： 框架在抗震設(shè)計(jì)中為了有意識(shí)地使梁端部先出現(xiàn)塑 性鉸，梁中內(nèi)力塑性重分布，減少梁端負(fù)彎矩鋼筋的數(shù)量。但對(duì)于裝配式或裝配整體式框架，鋼筋錨固、焊接和接縫不密實(shí)等原因，受力后可能產(chǎn)生節(jié)點(diǎn)變形，使節(jié)點(diǎn)約束有所放松，從而引起梁端彎矩減小，跨中彎矩增大。調(diào)幅系數(shù)β。3。3尚應(yīng)滿足： β (M1+M2) /2+M39。3＞ M 中 /2。調(diào)幅以后的各彎矩必須滿足圖中要求。3。3尚應(yīng)滿足： β (M1+M2) /2+M39。3＞ M 中 /2。3 β(M1+M2) /2+M39。3＞ M中 /2 M1 M2 M 中 M39。3＞ M 中 M39。3 β(M1+M2) /2+M39。3＞ M中 /2 M1 M2 M 中 M39。3＞ M 中 M39。3 β(M1+M2) /2+M39。3＞M 中 /2 M1 M2 M 中 M39。3＞ M 中