【正文】 拉構(gòu)件配筋： 基本公式為 ： 39。0 370h h a mm? ? ?0 2 4 . 1 0 5e 1 0 0 0 5 3 7 2 0 0 3 0 1 7 04 4 . 8 8 2 2Mh m m a m mN? ? ? ? ? ? ? ? ?， ss0csyu fbhff AANKN ???)()(fee ,0,20u ahAfbhNKN Syc ????? ?? ?? ???0 h 4 0 0e e a 5 3 7 3 0 3 6 7 m m22? ? ? ? ?＝ －蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 16 計算表明不需要配筋，但仍應(yīng)按構(gòu)造要求配筋。 mm2 =，故 按最小配筋率配筋，選B ，實際面積 mm2。 M= 故按大偏心受拉構(gòu)件配筋： 基本公式為 ： ? ?239。 39。2min 754mmsA ?，, , ,0220() 1 . 2 4 4 . 8 8 2 1 0 0 0 3 6 7 3 0 0 7 5 4 ( 3 7 0 3 0 ) 0 . 0 3 5 1 01 0 0 0 3 7 0 1 1 . 9ySsCK N e f A h af b h? ?? ? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ???0 h 4 0 0 e e 5 3 7 3 0 7 0 7 m m22?? ? ?’ － ＋ － ＝2,0ys)30370(300 70710 )(f e ??? ?????? ahKNA ，7 4 03 7 01 0 0 0% in ????bh? sA15012 754?sA0 370h h a mm? ? ?0 7 0 . 2 1 6e 1 0 0 0 1 5 6 4 2 0 0 3 0 1 7 04 4 . 8 8 2 2Mh m m a m mN? ? ? ? ? ? ? ? ?， ss0csyu fbhff AANKN ???)()(fee ,0,20u ahAfbhNKN Syc ????? ?? ?? ???0 h 4 0 0e e a 1 5 6 4 3 0 1 3 9 4 m m22? ? ? ? ?＝ －蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 17 計算表明不需要配筋，但仍應(yīng)按構(gòu)造要求配筋。 mm2 =，故 按最小配筋率配筋，選 B ，實際面積 mm2。彎矩最大值出現(xiàn)在側(cè)墻底部 Mk=， Nk=。 驗算基本公式如下 ： 式中 rm— 受彎構(gòu)件的塑性影響系數(shù)； rm＝ ，因 ＋ 300/h =+300/400,故 rm＝ ＝ 為偏心受拉構(gòu)件的截面抵抗距塑性系數(shù)， ? ?239。 39。 e 1 5 6 4 3 0 1 7 3 4 m m22?? ? ?－ ＋ － ＝2,0ys)30370(300 )(f e ??? ?????? ahKNA ，7 4 03 7 01 0 0 0% in ????bh? sA12012 942?sAkk c t tk00MN γ α fWA?? 偏 拉蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 18 act— 拉應(yīng)力限制系數(shù)，取 。 （ 1） 內(nèi)力計算 橫桿軸向力按下式計算： 式中： N為橫桿軸力，以拉力為正， KN； S為橫桿間距， m； 其余符號同前； 表 44 橫桿軸力計算結(jié)果（單位：軸力 KN） N 5sE 4cE 2 1 0α 7 .8 4E 2 .5 5 1 0?? ? ??000 yh IW ??蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 設(shè)計水深 標(biāo)準(zhǔn)值 設(shè)計值 滿槽水深 標(biāo)準(zhǔn)值 設(shè)計值 （ 2） 配筋計算 由于橫截面計算簡圖 42 可知橫桿相單于二力桿，所以配筋計算按軸向拉力計算。 用 C25混凝土， fc＝ ， Ⅱ 級鋼筋， fy=fy’=300N/mm2。 m， NK=， h=150mm， b=100mm， K=， ， ， 故 按最小配筋率配筋，選 2B8,，實際面積 。 （ 3） 裂縫驗算 由于拉桿在水上環(huán)境，可以不進行抗裂驗算但須進行裂縫驗算。 — 有效受壓混凝土截面面積 — 為受拉鋼筋重心至受拉邊緣的距離。 — 受拉鋼筋的應(yīng)力 39。0. 00 2 10 0 10 5 21 15 .7 82m in S Sbh m m A A m m? ? ? ? ? ???2SSA A 10 1m m??，, m i n2 2 8 .3 0 .2 8 3 % 0 .1 5 %1 0 0 2 0 0svs v s vAbs???? ? ? ? ??)(m a x teSsk dcEaw ?? ???tete AAS?? te?teAsaask?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 c— 最外層受拉鋼筋外邊緣至受拉底邊的距離。 故裂縫寬度滿足要求。 荷載組合： Kc 3 5 N 8 .7 8 5 K N??，2KsksN 8 . 7 8 5 1 0 0 0σ 7 7 . 0 6 N / m mA 2 5 7?? ? ??t e t ete 202 0 . 0 1 2 7 0 . 0 3 ? 0 . 0 32 4 5 1 0 0SAA??? ? ? ? ??? 取m a x ( 3 0 0 .0 7 )skS tedw a cE? ?? ? ?4 3 . 9 4 82 . 4 6 0 0 . 12 0 0 0 0 0 0 . 0 3? ? ? ? ?（ ）?m a x l 5 0W m m W m m? ? ?1kq 3 0 .8 5 1 2 .5 5 /KN m? ? ? ?1k 25 25 2 5 2 2 . 42225 012 5 95. 03 /KN m????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????? ? ?2kq 10 113 .4 /K N m? ? ? ?3kq 3 .1 2 5 4 .2 1 0 1 3 1 .2 5 /KN m? ? ? ?1 k 1 k 2 kq 1 .0 5 g 1 .2 0 q 1 .2 0 q1 .0 5 9 5 .0 3 1 .2 0 2 .5 5 1 .2 0 1 1 3 .42 3 8 .9 2 /KN m? ? ?? ? ? ? ? ??設(shè) 計 水 深1 k 1 k 3 kq 5 g 0q 0q 5 95. 03 0 5 0 131 .25247 .22 K N /m? ? ?? ? ? ? ? ??滿 槽 水 深蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 21 經(jīng)比較可知，最不利荷載組合為滿槽水深情況。計算簡圖如圖 4－ 3 所示。矩形截面高度為側(cè)墻高度，寬度為兩側(cè)墻寬度之和；倒 T 形計算截面高度為側(cè)墻總高，腹板寬度為兩側(cè)墻寬度之和下翼緣寬度為槽身總寬下翼緣厚度為底板厚度；工字形截面上翼緣寬度為人行道底板總寬，厚度為人行道底板厚，其余與 T 形截面相同。 經(jīng)比較，決定簡化為矩形計算截面，如圖 44 所示。 m， h=3700mm， b=500mm， K=， c=35mm， =c+35=35+35=70mm。 （ 3） 斜截面計算 已知： V＝ ， KV=。 驗算是否需要計算配筋： Vc= ftbh0＝ 500 3630＝ KV=。 抗裂驗 算 忽略補角和人行道板作用，將斷面化為如圖 4－ 5所示。 式中： rm－受彎構(gòu)件塑性影響系數(shù)； rm＝ （ ＋ 300/3700） = Ml－按標(biāo)準(zhǔn)荷載計算的彎距； αct－混凝土拉應(yīng)力限制系數(shù)。 y0= I0= W0= 故槽身縱向滿足抗裂要求。 荷載計算： 配筋計算： 2kM 1 / 8 2 .5 5 9 5 .0 3 1 3 1 .2 5 9 .5 2 5 8 1 .4 8 8 K N m? ? ? ? ?＝ （ ） ＝k0ct Mfwr tkm ??000 yh IW ??mKNMmKNfwr tkm . k0ct ????????1 3 0 .8 5 1 .0 2 .5 5 / 。kg KN m? ? ? ?板 自 重 ：2 1 1 .0 5 1 .2 0 1 .0 5 2 .4 1 .2 0 2 .5 5 5 .5 8 /k kq g q KN m?? ? ? ? ? ? ?荷 載 組 合 ： 。沿槽身長度方向配置A6200 分布筋。吊點設(shè)在第二根拉桿處。如圖 46 所示。考慮動力系數(shù) ，故 q＝ ＝ 。按短暫狀況設(shè)計。m 判斷截面類型： 故截面為一類截面 39。6s 220 1 . 2 2 . 0 2 1 0 0 . 0 4 4 11 1 . 9 1 0 0 0 6 8cKMf b h? ??? ? ?s11 1 2 1 1 2 0 .0 4 4 1 0 .0 4 5 1 0 .4 6 8b? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? ? ? ?20 1 1 . 9 1 0 0 0 0 . 0 4 5 1 6 8 1 2 1 . 6210cSyf b hA m mf? ? ? ?? ? ?22s m in 01 2 1 .6 b h 0 .2 % 1 0 0 0 6 8 1 7 3 .7 m mA m m ?? ? ? ? ? ?2s 196A mm?)2020555()2( ,0, ???????? KNhhbhf ffc, ?? hbf KMa fcs0 0 0 3 8 7 ?? sa?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 為滿足吊裝要求槽身頂部配置 4B10， As=314mm2。 1 作用于 槽身 的橫向 風(fēng) 壓力 作用于槽身的風(fēng)荷載強度按下式計算： 式中： — 風(fēng)壓值， ； — 風(fēng)振系數(shù)，由于渡槽高度不大，可取 ； — 風(fēng)載體型系數(shù)， l/b=10/=，取 =； — 風(fēng)壓高度變化系數(shù)，與地面粗糙度有關(guān)，因槽身迎風(fēng)面形心距地面高度約 10m,近似取 =； — 地形地理條件系數(shù)，取 ； 作用于槽身風(fēng)荷載強度為： 已知槽身高度 ，一節(jié)槽身長 10m（包括兩端伸縮縫寬度），則作用于槽身上的橫向風(fēng)壓力為： 2 作用于排架上的橫向風(fēng)壓力 基本公式： 式中： — 風(fēng)壓值， 。 — 從安全角度出發(fā)，不考慮立柱前柱對后柱的擋風(fēng)作用，取 。槽身的自重及槽中水重也通過支座傳到排架頂部。 1 桿端彎矩計算 下述計算中，彎矩以順時針為正以逆時針為負(fù) KN m 2 桿端彎矩計算 分配系數(shù)計算： 令 ， 則： KNwP p 7 9 1 ?????????KNwP p 5 9 1 ????????? ???????? FLMM FF )(23223 ????????? FLMM FFEElEIii 00 07 3112211 , ??????EElEIi h 31212 ?? ????EElEIi h 32323 ?? ?????12i ?21i ii ?23ii ?ii ?11 3 2 .6 6 9 0 .8 8 93 2 .6 6 9iii? ?????，12 0 .1 1 15 3 2 .6 6 9iii? ????21 0 .13 2 .6 6 9i iii? ??? ? ?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 力矩分配計算如下表 51，彎矩如圖 53； 表 51 力矩分配計算 表（單位：力矩 ） 結(jié)點 1 2 3 桿端 1139。 23 32 相對勁度系數(shù) 1 1 1 分配系數(shù) 傳遞系數(shù) 1 1 1 1 固端彎矩 力矩傳遞與分配 Σ 彎矩圖（) 剪力圖（KN) 53 1排架 內(nèi)力 圖 ,22 3 2 .6 6 9 0 .83 2 .6 6 9ii i i? ???? ? ?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 33 （ 4） 排架立柱軸力計算 滿槽水加橫向風(fēng)壓力情況 作用于迎風(fēng)柱的軸力： 作用于背風(fēng)柱的軸力： 空槽加橫向風(fēng)壓力情況 作用于迎風(fēng)柱的軸力： 作用于背風(fēng)柱的軸力： 排架橫向結(jié)構(gòu)計算時，迎風(fēng)側(cè)下一層的排架柱為計算控制段，該柱段彎矩最大，軸力最