【正文】 397 B柱 6 35595 C柱 6 0 0 20819 底層 A柱 6 0 0 0 24185 477459 B柱 6 0 0 31206 C柱 6 0 0 0 24185 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 9 表 橫向邊框架柱抗側(cè)移剛度 D值（ N/mm） 計算表 層號 ∑ Di 中框 邊框 樓梯 ∑ Di ∑ Di ∑ Di 6 336501 265715 70786 0 2～ 5 609300 479283 130017 0 首層 632544 485007 147537 0 表 橫向框架層間側(cè)移剛度（ N/mm） 層次 1 2 3 4 5 6 ∑ Di 632544 609300 609300 609300 609300 336501 ∑ D1/∑ D2= 層號 柱別 柱高 柱線剛 度 柱 根 數(shù) ib（ N/mm 1010） Α c D(N/mm) ∑ Di h ic 左梁 右梁 （ m） （ N/mm1010） ib 上 ib 下 ib 上 ib 下 6 B柱 2 0 0 16570 66279 C柱 2 0 0 16570 2～ 5 A柱 2 0 0 16570 151602 B柱 2 29615 C柱 2 29615 底層 A柱 2 0 0 0 22167 147537 B柱 2 0 0 28365 C柱 2 0 0 0 23237 K蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 10 橫向水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和側(cè)移計算 橫向自振周期計算。 表 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計算 層次 Gi VGi ∑ Di △ ui ui （ kN） （ kN） （ N/mm） （ mm） （ mm） 6 336501 5 609300 4 609300 3 609300 2 609300 1 632544 上表計算 基本周期 T1，其中 uT的量綱為 m，取ψ T=，則 ????T 水平地震作用及樓層地震剪力計算。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，為 Geq=∑ Gi = = 場地類別為乙類，查得規(guī)范得 Tg=， ɑmax=,蘭州設(shè)計地震分組為第三組 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 11 按照多遇地震抗震設(shè)計。 ??? n 1j iiiii 0 1 4HGHGF 由于結(jié)構(gòu)不超過 40m，質(zhì)量和沿高分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用 。 m ?iiii HGHG Fi/kN Vi/kN 6 5 4 3 2 1 各質(zhì)點(diǎn)水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布 ： F 6F 4F 3F 2F 1F 5V 5V 4V 3V 2V 1 圖 （ a）水平地震作用分布 圖 (b) 層間剪力分 布 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 12 水平地震作用下的位移驗(yàn)算。 ? ? ???? sj ijDV 1ii /u 式（ ） ? ?knk uu ?? ?? 1 式 （ ） 表 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算 層次 Vi/kN ∑ Di/(N/mm) Δ ui/mm ui/mm hi/mm θ e 6 336501 3900 1/1750 5 609300 3900 1/1221 4 609300 3900 1/763 3 609300 3900 1/688 2 609300 3900 1/588 1 632544 4900 1/618 表中各層間彈性位移角 iie h/u??? 。 水 平地震作用下框架內(nèi)力計算。 1y —— 上下梁線剛度變 化時的反彎點(diǎn)高度比修正值；當(dāng)某柱的上、下梁線剛度不同，柱上、下節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)角不同時，反彎點(diǎn)位置有變化，應(yīng)將 0y 加以修正，修正值為 1y 。 以 ○ K 軸橫向框架進(jìn)行計算。 m kN當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)柱為壓力。 m， V單位為 kN， N單位為 kN,l單位為 m。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點(diǎn)上還作用有集中力矩。 q1’ =, q2’ =?6=P1,P2分別為由縱梁直接傳給柱的恒載它包括梁自重、樓板重、墻重。 e= ??? KN e1= ??? KN e3= ??? KN m 對于 1~5 層： A B CP 1M 1P 1M 1P 2M 2q 2 `q 2 q2=6?2=12 KN/m q2’ =6?2=12 KN/m P1= 18222 ???????? ??KN P2= 18242 ???????? ??KN P3=P1=18KN M1=M2= ??? KN查規(guī)范可知，本工程的框架為二級抗震等級。支座截面內(nèi)力有支座正、負(fù)彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正彎矩。 各層梁的內(nèi)力組合結(jié)果見 各表 ，表中GkS 、 QkS 兩列中的 梁端彎矩 M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 23 表 橫向框架梁內(nèi)力組合（一般組合） 桿件 跨向 截面 內(nèi)力 荷載種類 內(nèi)力組合 恒載 地震作用 活荷載 活載最 大值 + +活 （恒 +） + 左 右 左 右 六層橫梁 15~17跨 梁左端 M V 梁右端 M V 跨間 MAD 17~20跨 梁左端 M V 梁右端 M V 五層橫梁 15~17跨 梁左端 M V 梁右端 M V 17~20跨 梁左端 M V 梁右端 M V 四層橫梁 15~17跨 梁左端 M V 梁右端 M V 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 17~20跨 梁左端 M V 梁右端 M V 三層橫梁 15~17跨 梁左端 M V 梁右端 M V 17~20跨 梁左端 M V 梁右端 M V 二層橫梁 15~17跨 梁左端 M V 梁右端 M V 17~20跨 梁左端 M V 梁右端 M V 一層15~17跨 梁左端 M V 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 橫梁 梁右端 M V 17~20跨 梁左端 M V 梁右端 M V 跨間最大彎矩計算 計算 AB 跨、 BC 跨 (CE 跨 )的跨間最大彎矩值，即 MAB、 MBC(MCE)。 蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 表 計算跨間彎矩 MA MB q1 q2 α l（跨度） VA VA1/2(2q1+q2） α lVA q1 q2/2 α l Δ x1 x2 要用到的x Mmax 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 六層15~17跨17~20跨15~17跨15~17跨17~20跨五層17~20跨15~17跨17~20跨四層三層? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計（論文） 27 左 右 左 右 左 右 左 右 一層15~17跨二層17~20跨15~17跨17~20跨? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ?? kk 活恒 ?kk 活恒 ? 框架柱內(nèi)力組合。同樣考慮了三種內(nèi)力組合，即 Gk QS＋ ，G k Q k S S ES（ ＋ ）＋ 及 GKS + QKS 。 （ 2） maxN 及相應(yīng)的