【正文】 柱端彎矩計算 層 次 層高 h 層間剪力()iVkN 層間剛度 iD（ kN / m ） imD imV K y (m) M上 M下 4 805029 12693 27 3 805029 12693 51 2 2 805029 12693 68 1 745090 15820 103 注：表中： 0 1 2 3y y y y y? ? ? ? iimCim DDVV /? ? ? iiii hyM hM ??? 1V yV imim上下 表 311 D 軸柱（中柱）柱端彎矩計算 層 次 層高 h 層間剪力 ()iVKN 層間剛度 iD imD imV K y (m ) M上 M下 4 805029 20350 43 3 805029 20350 82 2 805029 20350 108 1 745090 19863 130 該框架為對稱結(jié)構(gòu) ,A 軸柱與 E 軸柱相同， B,C 軸柱與 D 軸柱相同。 XX廣播電視大學 25 ih——下層高度 jh ——上層高度 B—— 迎風面寬度 B= 表 312 風荷載標準值計算 離地高度 / m z? z? s? 20 /kN m? ?? /ihm /jhm k? 0 注：對于框架結(jié)構(gòu)基本自振周期按下式計算 22331 3 31 6 . 9 50 . 2 5 0 . 5 3 1 0 0 . 2 5 0 . 5 3 1 0 0 . 3 33 2 . 5 6HTsB??? ? ? ? ? ? ? ? 二、 側(cè)移剛度計算： 與抗震設計的一致 24 層 柱側(cè)移剛度 ∑ D=905000kN /m 首層層柱側(cè)移剛度 ∑ D=644900kN /m 三、風荷載作用下框架的側(cè)移驗算 水平風荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算 jjijVu D??? （ 424） 式中 jV —— 第 j 層總剪力； ∑ ijD —— 第 j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ju? —— 第 j層的層間側(cè)移； 第一層的層間側(cè)移求出來后就可以計算 出各樓層標高處的側(cè)移值的頂點側(cè)移值，各層樓板標高處的側(cè)移值是該層以下各層的層間側(cè)移值之和，頂點側(cè)移值是所有各層側(cè)移值之和。 一、柱端彎矩： (1 )ijM V y h??上 （ 427） ijM V yh?下 （ 428） 0 1 2 3y y y y y? ? ? ? （ 429） 其中， 0y 為標準反彎點高度比，本設計中，底層柱只需考慮修正值 2y 。 二、梁端彎矩： 邊節(jié)點 : bj cij cijM M M??上 下 中間節(jié)點按節(jié)點左右梁線剛度比例進行分配 ()lL bbj cij cijlrbbiM M Mii??? 上 下 ()rR bbj cij cijlrbbiM M Mii??? 上 下 梁端剪力由梁端的彎矩除以梁跨度求得 XX廣播電視大學 27 bj bjLRbMMV L?? 具體計算結(jié)果見下表 表 314 D、 E軸柱彎矩 層號 h/( m ) k 0y y /ijV KN /M kN上 /M kN下 4 3 2 1 表 315B、 C軸柱彎矩 層號 h/( m ) k 0y y /ijV KN /M kN上 /M kN下 4 3 2 1 表 316梁端彎矩與剪力計算 層 號 DF 跨梁端彎矩與剪力 FG 跨梁端彎矩與剪力 GH 跨梁端彎矩與剪力 L / m LbjM /kNm? RbjM /kNm? bV /kN L / m LbjM /kNm? LbjM /kNm? bV /kN L / m LbjM /kNm? RbjM /kNm? bV /kN 4 3 2 1 三、根據(jù)梁端剪力計算柱的軸力 邊柱軸力： nij kkiNV??? （ 434） 中柱軸力： ()nij k kkiN V V???? 左 右 （ 435） 計算見下表： 表 317柱端軸力計算 層 號 各層梁剪力 / kN 各層柱軸力 / kN FGV GHV HJV DN FN 4 3 2 1 XX廣播電視大學 28 注：柱軸力為負表示受拉 綜合以上計算結(jié)果，考慮到所設計的建筑高度低且縱橫向長度大，風荷載在內(nèi)力組合時所產(chǎn)生的影響很小，以后就不再考慮風荷載的影響。這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎矩較考慮活荷載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活荷載在總荷載比例較大時，可在截面配筋時，將跨中彎矩乘 ～ 的放大系數(shù)予以調(diào)整。計算結(jié)果見表 318。計算結(jié)果見表 319。 各桿端分配系數(shù)見表 320。XX廣播電視大學 38 C軸柱 B軸柱 a軸柱 3 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 分配系數(shù) 0 0 0 原有彎矩 0 0 均荷端彎矩 分配彎矩 0 0 0 0 0 0 傳遞彎矩 0 0 再分配 0 0 0 合計 0 2 分配系數(shù) 原有彎矩 0 0 均荷端彎矩 分配彎矩 傳遞彎矩 0 0 再分配 合計 1 分配系數(shù) XX廣播電視大學 39 表 321 恒載彎矩分配圖 C軸柱 B軸柱 a軸柱 3 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 分配系數(shù) 0 0 0 原有彎矩 0 0 均荷端彎矩 分配彎矩 0 0 0 傳遞彎矩 0 再分配 0 0 0 合計 2 分配系數(shù) 原有彎矩 0 0 均荷端彎矩 分配彎矩 傳遞彎矩 0 0 0 0 再分配 合計 XX廣播電視大學 40 原有彎矩 0 0 均荷端彎矩 分配彎矩 傳遞彎矩 0 再分配 合計 1 分配系數(shù) 原有彎矩 0 0 均荷端彎矩 分配彎矩 傳遞彎矩 0 0 0 0 再分配 合計 表 322 活載彎矩分配圖 XX廣播電視大學 41 圖 312 恒載作用下框架彎矩圖 圖 313 活載作用下框架彎矩圖 梁端剪力及柱軸力的計算 梁端剪力： qmV V V?? 式中： qV —— 梁上均布荷載引起的剪力， 12V ql? ； mV —— 梁端彎矩引起的剪力，m MMV l?? 左 右。 XX廣播電視大學 42 aB 跨：二、三層梁在恒載作用下，梁端剪力及柱軸力計算為例。m （ m （ m （ m （ 三層梁端剪力： qaV = qBV =12ql =1/2= 調(diào)幅前：m a m B 4 3 .9 6 4 .6 7V V 9 .3 54 .2 kN?? ? ? aV = qaV + maV == BV = qBV mBV =+= 調(diào)幅后： m a m BV V kN?? aV = qaV + maV == BV = qBV mBV =+= 同理可得二層梁端剪力： qaV = qBV =12ql =1/2= 調(diào)幅前：m a m B 2 4 . 7 5 9 . 2 3V V 3 . 74 . 2?? ? ?kN aV = qaV + maV == BV = qBV mBV =+= 調(diào)幅后： ma mBV V 5??kN aV = qaV + maV == XX廣播電視大學 43 BV = qBV mBV =+= 三層 a 柱柱頂及柱底軸力： N頂=VP? =+0= N底=+= 二層 a 柱柱頂及柱底軸力： N頂=++= N底= += 其它層梁端剪力及柱軸力計算見表 216，表 217。 跨中 M 若小于 2116ql 應取 M ＝ 2116ql 在豎向荷載與地震組合時，跨間最大彎矩 GCM 采用數(shù)解法計算，如圖 216 所示。 XX廣播電視大學 44 對 BR 作用點取矩： aR ＝2ql1l( GBM GaM + EaM + EBM ) XX廣播電視大學 45 表 323 恒荷載作用下梁端剪力及柱軸力（ kN ） 層次 荷載引起剪力 彎矩引起的剪力 總剪力 柱軸力 aB跨 BC跨 aB 跨 BC 跨 aB跨 BC 跨 a柱 GaM 及 1x 的具體資料見表 325 。 ③ 3 a左 m V B右 m ? V B左 m V 跨中 aBM BCM 2 a左 m V B右 m ? V B左 m V 跨中 aBM BCM 1 a左 m V XX廣播電視大學 49 B右 m ? V B左 m V 跨中 aBM BCM 注：表中恒載和活載的組合 ,梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值 ,剪力取調(diào)幅前的較大值。剪力值應取 V 左 和 V 左 ′ 具體數(shù)值見表 32表324。表中系數(shù) ?是考慮計算截面以上各層活載不總是同時滿布而對樓面均布活載的一個折減系數(shù)，稱為活載按樓層的折減系數(shù)，取值見表 327。 ③ 3 柱頂 m N 柱底 m 4