【正文】 of exposure uniformly throughout the sample and there was no corrosion in ionnitrided samples even after 144h of exposure. Thus, salt spray test results show an improvement in corrosion resistance after ion nitriding. It is reported that Fe4N formed after ion nitriding in the surface layer is relatively stable in corrosive medium[18]. The hardened surface layer is also uniform and continuous throughout the surface. These factors contribute to the improvement in the corrosion resistance of the material.Fig. of the samples after the salt spray test.View high quality image (371K)4. ConclusionsIn the present investigation, Maraging steel (250 Grade) was ion nitrided at 435℃ ,450℃ and 465℃. The following conclusions can be drawn from this investigation：1. Microstructure of core remains unaltered after ion nitriding.2. The iron nitride formed in the hardened surface layer is Fe4N for all the three ion nitriding temperatures.3. Ion nitriding improves the surface hardness of Maraging steel (250 grade) substantially. Surface hardness remains almost the same but case depth increases with the increase in ion nitriding temperature due to greater diffusivity at higher temperatures.4. Tensile strength, fatigue strength, and corrosion resistance also improve on ion nitriding. Tensile strength increases since the nitrided layer is much harder。 and corrosion resistance improves because the nitrided layer is relatively stable in corrosive medium.5. Ductility in terms of %El and %RA and energy absorbed in impact test decrease on ion nitriding as a result of formation of hard and brittle nitrided layer.6. Properties obtained after ion nitriding at 450℃for 10h are optimum when pared with the other two ion nitriding temperatures for the same duration.AcknowledgementsThe authors wish to thank Mr. B. S. Vedaprakash, Group Director (Propulsion), and Mr. K. Tamilmani, Chief Executive (Airworthiness), CEMILAC, Bangalore, for their support.References[1] B. Kumar, . Upadhyay,IIM Met. News, 8 (2005), p. 5[2] ASM Handbook, vol. 5, American Society for Metals, Metals Park, OH, 1999, 738.[3] T. Spalvins,Ion Nitriding, Conference proceedings, ASM International (1986), p. 1[4] W. Moller, S. Parascandola, T. Telbizova, R. Gunzel, E. RichterSurf. Coat. Technol., 136 (2001), p. 73[5] ASM Handbook, vol. 5, American Society for Metals, Metals Park, OH, 1999, 759.[6] B. Edenhofer,Production ion nitriding,Met. Prog. (1976), p. 181[7] EPRI Centre for Materials Fabrication。Acta Mater., 54 (2006), p. 5323[11] ASM Handbook, Vol. 4, American Society for Metals, Metals Park, OH, 1991, 219.[12] INCO Databook (1976) 351.[13] K. Ozbaysal, . Inal。Steel Res., 71 (2001), p. 304[17] . Dieter。Surf. Coat. Technol., 201 (2007), p. 4879附錄二 英文翻譯離子滲氮對馬氏體時(shí)效鋼微觀結(jié)構(gòu)和性能的影響 摘 要 目前調(diào)查表明，滲氮后的馬氏體時(shí)效鋼（250級）分別在435℃、450℃、465℃下持續(xù)10小時(shí)，目的是為了使飛機(jī)機(jī)翼獲得良好的耐磨性，伴隨高強(qiáng)度。研究者調(diào)查了未氮化材料和離子滲氮材料的各種屬性，如硬度，滲碳層深度，拉伸性能，沖擊性能，疲勞性能和耐腐蝕性。離子滲氮后表面硬度大幅增加。拉伸強(qiáng)度，疲勞強(qiáng)度和耐腐蝕性得到改善，在滲氮過程中，延展性和在沖擊試驗(yàn)中吸收的能量下降。研究者發(fā)現(xiàn)與在其他兩種溫度下滲氮所獲得性能相比，在450℃下滲氮10小時(shí)所獲得的性能是最佳的。目的可能是減少磨損，最大限度地減少腐蝕，提高抗疲勞，減少摩擦損失的能量，作為一個(gè)擴(kuò)散屏障，提供保溫，排除某些波長的輻射，促進(jìn)輻射，電子相互作用和電氣絕緣，或者僅僅改善其表面形貌。這些類型的進(jìn)程流程的類型包括滲碳，滲氮，陽極氧化和離子植入，和（c）給材料表面鍍層,這些過程的類型包括焊接涂層、繪畫、金屬噴涂、等離子噴涂、電鍍、粘接、物理氣相沉積和化學(xué)氣相沉積法。滲氮的工藝方法包括氣體滲氮，液體或鹽浴氮化和等離子或離子滲氮。在等離子或離子滲氮輝光放電技術(shù)用于引進(jìn)新生（元素）氮的金屬部分，隨后擴(kuò)散到材料表面。它具有其他優(yōu)點(diǎn)，如：在滲氮后沒有或有非常薄的白層，在這工序后不涉及加工或研磨，參與的過程，這非常有利于復(fù)雜的部件。它還被提供修改沒有空間的變化和變形表面的組成部分。馬氏體時(shí)效鋼屬于一種新類型的強(qiáng)度和韌性相結(jié)合的高強(qiáng)度鋼，它在普通工程合金中被廣泛使用。這些鋼材通常具有非常高的鎳，鈷，鉬和極低的碳含量。碳被視為雜質(zhì)和保持在低于商業(yè)上可行的（％）的含量，目的是減少TiC的形成，它影響強(qiáng)度、延性和韌性。馬氏體時(shí)效鋼（250級），擁有250 ksi的屈服強(qiáng)度。在傳統(tǒng)的氣體氮化過程中的氮化溫度為500℃550℃，這高于馬氏體時(shí)效鋼的時(shí)效溫度，并會導(dǎo)致心部老化。Ozbaysal和Inal已經(jīng)證明，在不降低核心硬度的情況下采用離子滲氮強(qiáng)化表面是可以的。借助于光學(xué)顯微鏡，掃描電子顯微鏡（SEM）和X射線衍射（XRD）觀察微觀結(jié)構(gòu)的變化。借助于所觀察的微觀結(jié)構(gòu)，解釋這些特性。可以看出，屬于材料的化學(xué)成分組成范圍內(nèi)對指定的馬氏體時(shí)效鋼（250級）。?2下,壓力足夠低的背景水平的氧是在可接受范圍內(nèi)(小于50 ppm),然后裝滿低壓的混合的氫和氮?dú)怏w。它也可以幫助提供更好的部分溫度均勻離子滲氮處理。放電可以通過控制面板進(jìn)行監(jiān)測，并通過檢查窗口觀看。從材料準(zhǔn)備（250級）馬氏體時(shí)效鋼試樣固溶和480℃時(shí)年齡為3小時(shí)。等離子體是通過傳遞在進(jìn)入燃燒室比為3:1的氣體和氣體混合物的H2和N25毫巴。圖2顯示的是離子滲氮前的圖片和在465℃進(jìn)行離子滲氮后的圖片。 圖二，a圖是在465℃.進(jìn)行離子滲氮前的試樣照片，b圖是在465℃.離子滲氮后的照片。飛利浦分析X射線衍射儀上進(jìn)行了X射線衍射。對直徑4 mm和長度2 mm的圓柱試件進(jìn)行拉伸試驗(yàn)，使用2820年代TIRA通用測試儀器測量。使用應(yīng)力應(yīng)用范圍為177。在每個(gè)樣品上選取5個(gè)不同的地方測試硬度，在同樣的環(huán)境下三次測定拉伸強(qiáng)度和沖擊，5次測定LCF然后得到平均值標(biāo)準(zhǔn)差。結(jié)果與討論圖3圖4用光學(xué)和掃描電子顯微鏡得到的滲氮的和未滲氮的顯微照片。因?yàn)樵诟邷叵聰U(kuò)散加速，隨著滲氮溫度增加，滲氮層也增加。視圖高質(zhì)量的圖像(2252K)圖5是從滲氮的和未滲氮的試樣表面獲得的XRD圖譜。隨著離子氮化溫度的增加，鐵峰的強(qiáng)度逐漸降低, Fe4N峰的強(qiáng)度逐步增加。在我們調(diào)查中離子滲氮所用的HN2的混合氣體的比例為3:1，這被稱為γ39。相）晶體結(jié)構(gòu)。圖五、a圖是未進(jìn)行離子滲氮試樣的x射線衍射圖；b圖是在435℃離子滲氮的x射線衍射圖c圖是在450℃離子滲氮的x射線衍射圖；d圖是在465℃離子滲氮的x射線衍射圖。未氮化樣本的平均表面硬度為616 VHN。表3列出了距離在三種不同溫度下離子滲氮后獲得的試樣的表面不同深度的硬度值。式樣的硬度值從表面到心部持續(xù)降低，表明在擴(kuò)散區(qū)域析出了氮化鐵且與其他金屬形成于晶界或顆粒內(nèi)部。因?yàn)樵诟邷叵聰U(kuò)散加速，滲碳層深度隨著離子滲氮的溫度增加而增加。這證實(shí)了在所有三個(gè)離子氮化溫度過程中延長時(shí)間核心不軟化。ionnitriding616 VHNionnitridingAt 435℃906 VHN177。2At 465℃907 VHNm)Hardness (VHN)Ionnitrided at435℃Ionnitrided at 450℃Ionnitrided at 465℃50749177。8822177。4734177。5100689177。5714177。8642177。5150626177。2636177。2626177。7200618177。2620177。2618177。2Core614177。2618視圖高質(zhì)量的圖像(145K)、拉伸性能表4給出了在三中不同離子滲氮溫度下滲氮試樣和未滲氮試樣的拉伸性能。滲氮后的試樣的極限抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度越高，斷面延伸率和斷面百分比越低。表四、未離子滲氮試樣和離子滲氮試樣的拉伸、沖擊和LCF性能PropertyUnnitridedIonnitridedat 435CIonnitridedat 465176。41740177。151699177。91711177。321628177。 177。 7177。177。 35177。177。 14177。111311017177。35579675177。m的心部材料的硬度和滲氮試樣的硬度很接近。m到150181。m平均氮化層硬度得到六離子氮化樣品在435℃,450℃和465℃。（2）σf=VHN/3.因此，在435℃，450℃和465℃離子氮化溫度分別獲得σf值2390，2449和2487兆帕。（1）在435℃，450℃和465℃離子氮化溫度下分別獲得σC為1728，1737和1742兆帕。隨著離子氮化溫度增加，％的屈服強(qiáng)度值應(yīng)進(jìn)一步加大。也許，更多的測試的數(shù)量必須毫不含糊地建立實(shí)驗(yàn)值。、沖擊性能表4所示為未氮化U型缺口試樣和離子氮化U型缺口試樣在沖擊試驗(yàn)中吸收的能量。離子滲氮給予整個(gè)試樣硬化層包括缺口面積。隨著離子氮化溫度的增加，吸收的能量降低可能歸因于隨著離子氮化溫度的增加滲碳層也增加。研究表明，有許多分散，通常遇到了疲勞的數(shù)據(jù)。然而，離子氮化試樣無疑表現(xiàn)出疲勞壽命的提高。試圖保持原有的尺寸，核心材料在壓縮的情況下維持氮化表面。、耐腐蝕圖7顯示了在鹽霧試驗(yàn)中暴露144小時(shí)后的樣品照片。因此，鹽霧試驗(yàn)結(jié)果表明：經(jīng)過離子滲后試樣的耐腐蝕升高。整個(gè)表面形成的硬化層均勻，連續(xù)。圖七、鹽霧實(shí)驗(yàn)后的試樣圖片視圖高質(zhì)量的圖像(371K)結(jié)論在本次研究中，馬氏體時(shí)效鋼（250級）分別在435℃，450℃和465℃下進(jìn)行離子氮化。（2）、在三種不同的離子氮化溫度下在表面硬化層形成的氮化物是Fe4N。表面硬度幾乎不變，但滲碳層隨著離子氮化溫度的增加而增加，這歸因于在高溫下擴(kuò)散加速。隨著氮化層變硬，拉伸強(qiáng)度也增大；由于在表面形成氮化層產(chǎn)生殘余壓應(yīng)力，疲勞強(qiáng)度提高和抗腐蝕性能提高，這因?yàn)榈瘜釉诟g介質(zhì)中是相對穩(wěn)定的。（6）、與其他兩個(gè)離子氮化時(shí)間相同、溫度不同的實(shí)驗(yàn)相比，在450℃離子滲氮10小時(shí)所獲得的性能