【正文】 770 300971794 4 028349303 112367432 300971794 028349303 112367432 597967659 左吹風(fēng)組合 彎矩圖 剪力圖 軸力圖單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 377173931 292045717 878433128 377173931 224845717 118913260 2 255391635 357198661 118913260 255391635 473989169 676108850 3 259714330 044734196 676108850 259714330 266980181 958258255 4 287626068 236645717 958258255 287626068 886457173 342907482 D作用在A柱 彎矩圖 剪力圖 軸力圖單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 053642141 570272164 004361872 053642141 570272164 876460819 2 563847568 100815374 876460819 563847568 100815374 337517038 3 572757043 006098323 337517038 572757043 006098323 410950568 4 053642141 570272164 410950568 053642141 570272164 197622674 D作用在C柱 彎矩圖 剪力圖 軸力圖單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 064208291 577216255 192859647 064208291 577216255 514133563 2 580554618 016051299 514133563 580554618 016051299 320850331 3 569890202 111921701 320850331 569890202 111921701 102686541 4 064208291 577216255 102686541 064208291 577216255 201595448 T作用在AC柱 彎矩圖 剪力圖 軸力圖單元碼 軸力 剪力 彎矩 軸力 剪力 彎矩 1 027043129 296681632 118862673 027043129 008681632 320826317 2 010897453 026228745 320826317 010897453 026228745 004990402 3 006405834 027670686 004990402 006405834 027670686 328208777 4 027043129 008681632 328208777 027043129 279318368 11575381744 橫向水平地震作用計(jì)算 橫梁線剛度剛架線剛度剛架高度取平均高度跨度已知抗震設(shè)防烈度為7度設(shè)計(jì)地震分組第一組Ⅱ類場(chǎng)地設(shè)計(jì)基本地震加速度為結(jié)構(gòu)阻尼比剛架的抗側(cè)剛度集中于屋蓋處的重力荷載代表值當(dāng)設(shè)防烈度為7度且為多遇地震時(shí)查表當(dāng)Ⅱ類場(chǎng)地設(shè)計(jì)地震分組為第一組時(shí)查表得特征周期由于則多遇地震的水平地震作用為由以上計(jì)算可知橫向水平地震力很小可不進(jìn)行內(nèi)力組合5 剛架內(nèi)力組合51 剛架邊柱 內(nèi)力組合如表47 由上述組合可得邊柱的最不利組合值如下柱頂B點(diǎn)截面柱腳D點(diǎn)截面52 剛架橫梁 內(nèi)力組合如表48 由上述組合可得橫梁的最不利組合值如下支點(diǎn)B點(diǎn)截面跨中A點(diǎn)截面表4－7 無地震作用時(shí)A柱內(nèi)力組合表截面 內(nèi)力 屋面恒載屋面活載 AB跨吊車荷載 風(fēng)荷載 作用于A 柱 作用于C 柱 作用于AC柱 左吹風(fēng) 右吹風(fēng) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ BD M 11273 21337 876 514 11891 9583 N 3468 6564 054 064 3772 2876 DB M 6862 12988 004 1929 8784 3429 N 3468 6564 054 064 3772 2876 V 2267 4291 570 577 2920 886 截面 內(nèi)力 屋面恒載085可變荷載 及相應(yīng)的NV 及相應(yīng)的NV 及相應(yīng)的MV 及相應(yīng)的MV BD M ①085②④ 29846 ①085③⑤⑥ 7997 ①085②④ 29846 ①085⑤⑥ 1438 N 9102 2160 9102 239 DB M ①085②④⑤ 20552 ①085③⑤⑥ 1618 ①085②④⑤ 20552 ①085⑤⑥ 406 N 9079 331 9079 239 V 6152 522 6152 037 注1圖中箭頭所示方向?yàn)檎?表中MNV數(shù)值為設(shè)計(jì)值恒載分項(xiàng)系數(shù)取12活載分項(xiàng)系數(shù)取143 表４－８ 無地震作用時(shí)AB梁內(nèi)力組合表截面 內(nèi)力 屋面恒載屋面活載 AB跨吊車荷載 風(fēng)荷載 作用于A 柱 作用于C 柱 作用于AC柱 左吹風(fēng) 右吹風(fēng) ① ② ③ ④ ⑤ ⑥ ⑦ AB M 7268 13756 338 321 6761 6761 V 188 356 101 016 474 045 BA M 11273 21337 876 514 11891 9583 V 3268 6185 101 016 3572 267 截面 內(nèi)力 屋面恒載085可變荷載 及相應(yīng)的V 及相應(yīng)的V 及相應(yīng)的M 及相應(yīng)的M AB M ①085⑤⑥ 1516 ①085②③ 19248 ①085④⑤⑥ 1798 ①085②③ 19248 V 237 576 251 576 BA M ①085③⑤⑥ 148 ①085②④ 29846 ①085②④⑦ 21701 ①085③⑤⑥ 694 V 168 8539 10808 123 注1圖中箭頭所示方向?yàn)檎?表中MV數(shù)值為設(shè)計(jì)值恒載分項(xiàng)系數(shù)取12活載分項(xiàng)系數(shù)取143 6 截面驗(yàn)算61 邊柱BD已知柱平面外在中點(diǎn)處設(shè)置柱間支撐即平面外計(jì)算長(zhǎng)度柱平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度式中 K柱與梁的線剛度之比 柱和橫梁慣性矩柱的高度與橫梁的跨度當(dāng)為坡頂門式剛架時(shí)為橫梁沿折線的總長(zhǎng)度則截面驗(yàn)算組合由內(nèi)力的組合可知各組合值如下B端 D端 強(qiáng)度驗(yàn)算B端正應(yīng)力D端正應(yīng)力D端剪應(yīng)力 穩(wěn)定驗(yàn)算平面內(nèi)穩(wěn)定按下式計(jì)算由截面類別為b類查表得 0857對(duì)有側(cè)移的剛架 10代入驗(yàn)算B端 89213403 14295 D端 11488466 9614 平面外穩(wěn)定按下式計(jì)算由及類截面查表得 0724 代入驗(yàn)算B端 105611812 12868 D端 13597444 8803 63 剛架橫梁AB1支點(diǎn)B點(diǎn)截面因風(fēng)載與豎向荷載內(nèi)力異號(hào)故只考慮豎向恒載活載的組合橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖424 B端的內(nèi)力組合 圖424 橫梁計(jì)算簡(jiǎn)圖則梁B端的軸力和剪力 軸力 剪力 2跨中A點(diǎn)截面同上只考慮豎向恒載活載的組合A端的內(nèi)力組合內(nèi)力均小于B點(diǎn)截面且平面外支撐條件相同故可不驗(yàn)算本截面3校核反彎點(diǎn)距支點(diǎn)反彎點(diǎn)彎矩 令得反彎點(diǎn)位置橫梁端部平面外隅撐支點(diǎn)距離設(shè)定為30m〈4405m可認(rèn)為合適因橫梁坡度較小故僅按梁計(jì)算 強(qiáng)度驗(yàn)算正應(yīng)力剪應(yīng)力 穩(wěn)定性驗(yàn)算 由于坡度較小故斜梁不按平面內(nèi)穩(wěn)定進(jìn)行驗(yàn)算但因節(jié)點(diǎn)B處軸力較大彎矩亦較大故應(yīng)按設(shè)側(cè)向支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度30進(jìn)行驗(yàn)算梁柱節(jié)點(diǎn)處平面外穩(wěn)定性驗(yàn)算 由及類截面查表得 0818 由產(chǎn)生同向曲率得則 截面局部穩(wěn)定校核翼緣可以梁腹板 可不配橫向加勁腹板柱頂截面的最大應(yīng)力和最小應(yīng)力由于故腹板應(yīng)滿足下列要求容許高厚比可以7 剛架變形計(jì)算71 剛架柱頂在風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的位移限值按規(guī)范取為本剛架為單跨邊柱與橫梁剛性連接按下列公式計(jì)算整個(gè)剛架在柱頂水平荷載作用下的側(cè)移 式中 剛架柱高度和剛架跨度 柱和橫梁的等效慣性矩剛架柱頂?shù)刃搅t若偏安全地忽略屋面的負(fù)風(fēng)壓引起的反向水平力按公式72 剛架斜梁在豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的撓度按GB500182002取撓度分兩部分①跨中彎矩部分按單跨簡(jiǎn)支梁受均布荷載計(jì)算 ②支座負(fù)彎矩部分按單跨簡(jiǎn)支梁兩端等彎矩計(jì)算荷載分項(xiàng)系數(shù)平均值取138 剛架柱牛腿計(jì)算支承吊車梁的牛腿尺寸見圖426　　　　圖426 柱牛腿集中荷載下牛腿高度為設(shè)翼緣板為腹板為可以牛腿根部抗彎 可 折算應(yīng)力驗(yàn)算計(jì)算表明以上三項(xiàng)計(jì)算中牛腿為集中荷載下的抗剪強(qiáng)度控制 9 節(jié)點(diǎn)計(jì)算91 梁柱交點(diǎn)的節(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度按規(guī)程 不滿足但構(gòu)造上可加6的斜加勁肋來滿足抗剪要求92 梁柱和梁間高強(qiáng)度連接螺栓計(jì)算 梁端連接方式 a梁端 b 跨中 圖427 梁端跨中連接螺栓 梁柱梁端考慮軸向壓力影響后最上端螺栓拉應(yīng)力為截面形心與螺栓群形心的距離為按公式查表設(shè)M24109級(jí)Q235則可以 梁間跨中由上查表設(shè)M24109級(jí)Q235則可以93 端板厚度計(jì)算按梁端外伸計(jì)算設(shè)加勁板后為兩邊支承按公式 取梁端B取由此表明螺栓直徑與板厚度相差不大翼緣內(nèi)側(cè)螺栓可不予計(jì)算如里側(cè)設(shè)兩排螺栓時(shí)則在第二排螺栓下應(yīng)設(shè)加勁肋以發(fā)揮第二排螺栓的抗拉作用94 柱腳錨栓計(jì)算底板尺寸及錨栓位置見圖428受壓區(qū)高度受拉區(qū)錨栓至受壓中心的距離為圖428 底版尺寸錨栓布置及靴梁尺寸軸心力至受壓中心的距離為受拉區(qū)每個(gè)錨栓的拉力所需錨栓面積95 柱底板厚度計(jì)算根據(jù)底板應(yīng)力和支承情況上下邊緣為懸臂板左右邊緣中為三邊支承板柱腹板和隔板間為四邊支承板根據(jù)教材《工程結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理》的計(jì)算方法區(qū)格①為四邊支承板查表193得區(qū)格②為三邊支承板查表194得區(qū)格③為懸臂板最大彎矩底板厚度取96 靴梁的計(jì)算 靴梁與柱身豎向焊縫的計(jì)算共有四條每條取靴梁高度取 靴梁與底板連接焊縫的計(jì)算焊縫總長(zhǎng)度所需焊角尺寸1