【正文】 （511）式中, 、————分別表示節(jié)點左右梁的線剛度； 、————分別表示節(jié)點左右梁的彎矩； ————為柱在第層的柱軸力，以壓力為正。表中單位為，的單位為，的單位為， 的單位為。要注意，對于帶屋面局部突出間的房屋，突出間對主體結構頂點位移的影響，可按頂點位移相等的原則，將其重力荷載代表值折算到主體結構的頂層。對于框架結構，結構頂點的假想側移按下列公式計算，計算過程見下表。橫向自振周期的計算采用結構頂點法，能量法或經(jīng)驗法。對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結構，其基本自振周期T可按下式計算： （65）式中：考慮非結構墻體剛度影響的周期折減系數(shù)，～。 61 結構頂點的假想側移計算層次511660004116600031166000211660001672760由上表計算基本周期 水平地震作用及樓層地震剪力的計算 該建筑結構高度遠小于，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均與，變形以剪切為主，以及近似于單質(zhì)點體系，因此可采用底部剪力法來計算水平地震作用。根據(jù)對大量結構采用直接動力法分析結果的統(tǒng)計，的大小與結構的基本周期及場地條件有關。所以《抗震規(guī)范》即規(guī)定取=。由于本工程抗震設防烈度為7度，按多遇地震考慮，查規(guī)范關于水平地震影響系數(shù)最大值可知： 故因，所以要考慮頂部附加水平地震作用。本工程的抗震設防烈度7度，查規(guī)范可得=。各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿高度分布見下圖所示： (a)水平地震作用分布 （b）層間剪力分布 橫向水平地震作用及樓層地震剪力 橫向框架抗震變形驗算用D值法來驗算地震作用下的內(nèi)力 框架第層的層間剪力，層間位移及結構頂點位移分別按下式計算： （610） （611） （612）計算過程見下表，表中計算了各層的層間彈性位移角。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點高度來求柱子上、下端的彎矩。具體計算過程及結果見下表。根據(jù)節(jié)點平衡，受力分析梁端彎矩、剪力及柱軸力計算結果見表66表66 水平地震作用下梁端彎矩、剪力、柱軸力計算層次CD跨DE跨柱軸力ll邊柱中柱54321注：柱軸力中的負號表示拉力，當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。 7 豎向荷載作用下框架結構的內(nèi)力計算 橫向框架計算單元同樣，取一軸線框架進行計算。計算單元內(nèi)其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 橫向框架受力簡圖，代表邊縱梁傳給柱的荷載；代表中縱梁傳給柱的荷載；、代表橫梁自重，為均布荷載形式；為房間傳給橫梁的梯形荷載。 軸線橫向框架受力簡圖第一五層： 為邊縱梁及次梁傳來的屋面活荷載： 為中縱梁及次梁傳來的屋面活荷載： 偏心彎矩 屋面雪荷載作用下： 偏心彎矩 將以上計算結果匯總，見表71和72。m)/(kNm)/(kN表73 梯形荷載轉(zhuǎn)換層次恒載/(kN/m)活載/(kN/m)5（）1～4（） 橫向框架在恒荷載、活荷載作用下的內(nèi)力計算 彎矩二次分配梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配計算。彎矩二次分配主要計算步驟：（1） 確定梁的固端彎矩；（2） 計算各桿的彎矩分配系數(shù)；（3） 對節(jié)點不平衡力矩進行第一次分配，將各節(jié)點的不平衡力矩乘該節(jié)點各桿的彎矩分配系數(shù)分配到各桿端，并在分配后的各桿端彎矩前加負號，即“反號分配”；（4） 將桿端分配彎矩向各桿的遠端傳遞，兩端固定時傳遞系數(shù)為1/2,一端固定一端為滑動支座時傳遞系數(shù)為1；（5） 對節(jié)點不平衡力矩進行第二次分配；（6） 將每一桿端的各彎矩代數(shù)和相加即為該桿端的最終彎矩。恒荷載作用下：邊柱 中柱 。表76 恒載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA= VB VB= VCVA=VBVB=VCVAVBVA= VBN頂N底N頂N底5040302010 表77 活載作用下梁端剪力及柱軸力(kN)層次荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA= VBVB=VCVA=VBVB=VCVAVBVB=VCN頂=N底N頂=N底5000594000300020001000表78恒載作用下柱端剪力(kN)層次h邊柱中柱 5121 4321表79活載作用下柱端剪力(kN) 層次h邊柱中柱 5432m) 活荷載作用下的剪力圖 （kN） 活荷載作用下的軸力圖（kN）8 框架結構的內(nèi)力組合 內(nèi)力換算和梁端彎矩調(diào)幅(1)用下式進行內(nèi)力換算，即將軸線位置處的內(nèi)力換算為支座邊緣處的內(nèi)力： (81) (82)式中 —支座邊緣截面的彎矩標準值； —梁柱中心線交點處的彎矩標準值； —支座邊緣截面的剪力標準值； —與M相應的梁柱中心線交點處的剪力標準值； —梁單位長度的均布荷載標準值； —柱端支座寬度。因此，為了便于施工及提高框架結構的延性，通常對豎向荷載作用下的梁端負彎矩進行調(diào)幅。豎向荷載作用下彎矩調(diào)幅后的結果見表81。表81 豎向荷載作用下梁端負彎矩調(diào)幅（kNSEK各層梁的內(nèi)力組合見表82，表中SGK，SQK兩列中的梁端彎矩M為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）?？拐鹪O計時，梁的跨間最大正彎矩是水平地震作用產(chǎn)生的跨間彎矩與相應的重力荷載代表值產(chǎn)生的跨間彎矩的組合。計算跨間最大彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設計值，由平衡條件來確定。由《抗震規(guī)范》可知，本工程的框架為三級抗震等級。表82 承載力抗震調(diào)整系數(shù)材料結構構件受力狀態(tài)混凝土梁受彎偏壓偏壓各類構件受剪、偏拉 抗震延性設計根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》(GB 500112001)，一、二、三級的框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調(diào)整： (85)式中 —梁端截面組合的剪力設計值；—梁的凈跨；—梁在重力荷載代表值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；、—梁左右端截面反時針或順時針方向組合的彎矩設計值，一級框架兩端彎矩均為負彎矩時，絕對值較小的彎矩應取零；—梁端剪力增大系數(shù)。（2）根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》的規(guī)定柱剪力設計值則按下式計算： (87)式中 —柱端截面組合的剪力設計值；—柱的凈高；、—柱的上下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值；—柱剪力增大系數(shù)。各層柱的組合結果見表8888889。由于柱是偏心受力構件且一般采用對稱配筋，故應從上訴組合中求出下列最不利內(nèi)力：及相應的N及相應的M及相應的M 框架梁柱內(nèi)力組合表1表83 框架梁的內(nèi)力組合計算（γRE=，《抗規(guī)》）層數(shù)截面內(nèi)力恒載活載左風左震右震SGK +SQK+SWKSGK +SQK+SWKSGK +SQKγRE（（SGK +SQK）177。 ，從上到下，、。 SEK）控制內(nèi)力 SGK SQKSwk SEKSEK左風左風左震右震及相應的N 及相應的M 及相應的M5頂M N59 底M N59 4頂M N 底M N 3頂M N 底M N 2頂M N 底M N 1頂M N 底M N 表85 邊柱剪力組合（γRE=）層次恒載活載風荷載地震SGK +SQK+SWKSGK +SQK+SWK SGK + SQKγRE( + SQK）+ SEK）γRE( + SQK） SEK）Hn/m 左震右震5 4 3 2 1 注：表中剪力以繞隔離體順時針方向為正。表87 中柱內(nèi)力組合層數(shù)截面內(nèi)力恒載活載左風左震右震SGK +SQK+SWKSGK +SQK+SWK SGK + SQKγRE（（SGK + SQK）