【正文】 云圖如圖317所示。變化到90176。由圖318可以看出，當(dāng)角度從0176。巷道上的最大水平位移也隨之增加，當(dāng)角度再由90176。時(shí)，巷道上的最大水平位移又隨之減少。(a)θ=0 (b)θ=30 (c)θ=60(d)θ=90 (e)θ=120 (f)θ=150圖319不同角度非連續(xù)結(jié)構(gòu)面豎向位移圖320隨非連續(xù)結(jié)構(gòu)面角度變化巷道附近最大豎向位移由圖319看出：隨著圍巖深度的增加，豎向位移也隨之減小，所以巷道的最大豎向位移出現(xiàn)在頂部。由圖320看出：當(dāng)角度從0176。時(shí)，巷道上的最大豎向位移也隨之增加。增加到180時(shí)，巷道上的最大豎向位移又隨之減少。(a)θ=0 (b)θ=30 (c)θ=60(d)θ=90 (e)θ=120 (f)θ=150圖321不同角度非連續(xù)結(jié)構(gòu)面水平應(yīng)力圖322隨非連續(xù)結(jié)構(gòu)面角度變化巷道附近最大水平應(yīng)力由圖321可以看出：巷道的兩側(cè)以及底部存在拉應(yīng)力，其余部分則為壓應(yīng)力。由圖322可以看出：隨著角度從0176。巷道的拉應(yīng)力也逐漸增加。再增加到180176。（2）不同角度非連續(xù)面的豎直應(yīng)力非連續(xù)結(jié)構(gòu)面處于不同角度時(shí)圍巖豎直應(yīng)力云圖如圖323所示。由圖324可以看出：當(dāng)角度從0176。巷道上的最大豎向應(yīng)力由壓應(yīng)力變?yōu)槔瓚?yīng)力，當(dāng)角度再?gòu)?0176。巷道上的最大豎向應(yīng)力又從拉變?yōu)閴骸?(a)白云巖 (b)灰?guī)r (c)強(qiáng)風(fēng)化碳質(zhì)巖 (d)砂巖 (e)石英巖圖325不同巖性非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的水平位移圖326隨巖性變化巷道附近最大水平位移由圖325和圖326可以看出：無(wú)論哪一種巖性，都是在巷道的兩側(cè)出現(xiàn)水平位移的最大值，并且在五中巖性中砂巖的水平位移最小，也就是說砂巖巖最為穩(wěn)定。（2）巖性變化的豎向位移圍巖為不同巖性：白云巖、灰?guī)r、強(qiáng)風(fēng)化碳質(zhì)巖、砂巖、石英巖時(shí)的豎向位移云圖如圖327。在五種巖性中砂巖的豎向位移最小，強(qiáng)風(fēng)化碳質(zhì)巖的豎向位移最大。（1）巖性變化的水平應(yīng)力以下為圍巖為不同巖性：白云巖、灰?guī)r、強(qiáng)風(fēng)化碳質(zhì)巖、砂巖、石英巖時(shí)的水平應(yīng)力云圖如圖329所示。在五種巖性中石英巖的拉應(yīng)力最小，白云巖的拉應(yīng)力最大，所以從水平應(yīng)力分布情況來看，石英巖是五種巖性中最穩(wěn)定的。（2）巖性變化的豎向應(yīng)力以下為圍巖為不同巖性：白云巖、灰?guī)r、強(qiáng)風(fēng)化碳質(zhì)巖、砂巖、石英巖時(shí)的豎向應(yīng)力云圖如圖331所示。相較之下，砂巖的穩(wěn)定性更好。(a)f= (b)f= (c)f=(d)f= (e)f=圖333不同摩擦系數(shù)非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的水平位移圖334隨摩擦系數(shù)變化巷道附近最大水平位移由圖333和圖334可以看出：巷道的兩側(cè)存在最大水平位移，并且隨著摩擦系數(shù)的增加，巷道的最大水平位移也隨之逐漸減小。(a)f= (b)f= (c)f=(d)f= (e)f=圖335不同摩擦系數(shù)非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的豎向位移圖336隨摩擦系數(shù)變化巷道附近最大豎向位移由圖335和圖336可以看出：隨著圍巖的深度增加，圍巖中的豎向位移隨之減小，所以巷道的最大豎向位移在巷道的頂部。（1）不同摩擦系數(shù)的水平應(yīng)力 、。隨著摩擦系數(shù)的增加，巷道的水平拉應(yīng)力也隨之減小。(a)f= (b)f= (c)f= (d)f= (e)f= 圖339不同摩擦系數(shù)非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的豎直應(yīng)力 圖340隨摩擦系數(shù)變化巷道附近最大豎向應(yīng)力由圖339和圖340可以看出：巷道整體受壓，并且在巷道的兩側(cè)存在巷道的最大的豎向應(yīng)力；隨著摩擦系數(shù)的增加，巷道的最大豎向應(yīng)力也隨之減少。直墻拱形斷面尺寸為的方形和半徑為2m的半圓組成，計(jì)算模型范圍為巷道的5~8倍，取為，裂隙長(zhǎng)度為20cm位于巷道周邊。這里認(rèn)為圍巖為均勻連續(xù)的彈性體，考慮模型自重以及模型上覆巖石的自重。各巖層力學(xué)參數(shù)如表31所示。 圖41模型尺寸 圖42網(wǎng)格劃分（2）數(shù)值計(jì)算方案本章主要考察裂隙處于巷道周邊不同位置以及取不同方位時(shí)對(duì)巷道圍巖穩(wěn)定性的影響。取徑向角度分別為0176。30176。60176。90176。②裂隙長(zhǎng)度為20cm，裂隙位于拱腳處，分析裂隙方位的變化對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響。15176。45176。75176。七種計(jì)算模型。處，分析裂隙方位的變化對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響。15176。45176。75176。七種計(jì)算模型。、15176。、45176。、75176。的水平應(yīng)力云圖如圖43所示。在巷道的兩側(cè)和底部存在拉應(yīng)力，巷道的頂部和底部存在巷道的最大水平應(yīng)力。增加到60176。繼續(xù)增加到90176。（2）不同徑向夾角的豎向應(yīng)力以下為裂隙處于不用徑向夾角0176。、30176。、60176。、90176。(a)θ=0 (b)θ=15 (c)θ=30(d)θ=45 (e)θ=60 (f)θ=75(g)θ=90圖45不同徑向角度非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的豎直應(yīng)力圖46不同夾角裂紋尖端的豎向應(yīng)力由圖45和圖46可以看出：裂隙位置的改變，并不影響巷道豎向應(yīng)力分布的對(duì)稱性，但是影響了豎向應(yīng)力分布的區(qū)域大小。并且，隨著角度的變化當(dāng)從0176。時(shí)，巷道底部和頂部的壓應(yīng)力逐漸減小，當(dāng)角度再?gòu)?0176。時(shí)巷道的頂部和底部出現(xiàn)了拉應(yīng)力，但是隨著角度的繼續(xù)從75176。巷道的頂部和底部的壓應(yīng)力又逐漸減小變?yōu)閴簯?yīng)力。增加到30176。增加到90176。（1）拱腳處夾角變化的水平應(yīng)力裂隙處于拱腳處，且隨著夾角變化為0176。、30176。、60176。、90176。 (a)θ=0 (b)θ=15 (c)θ=30 (d)θ=45 (e)θ=60 (f)θ=75 (g)θ=90圖47不同拱腳角度非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的水平應(yīng)力圖48不同夾角裂紋尖端的水平應(yīng)力由圖47和圖48可以看出：裂隙位置的改變，并不影響巷道水平應(yīng)力分布的對(duì)稱性，但是影響了水平應(yīng)力分布的區(qū)域大小。隨著角度的改變，當(dāng)角度從0176。裂紋尖端的水平應(yīng)力隨之逐漸減小。、15176。、45176。、75176。時(shí)的豎向應(yīng)力云圖如圖49所示。巷道的兩側(cè)存在最大豎向應(yīng)力。增加到15176。裂紋尖端的豎向應(yīng)力也隨之逐漸增加。增加到75176。176。處夾角變化的水平應(yīng)力裂隙處于巷道拱形處45176。、15176。、45176。、75176。時(shí)的水平應(yīng)力云圖如圖411所示。不同角度非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的水平應(yīng)力圖412不同夾角裂紋尖端的水平應(yīng)力由圖411和圖412可以看出：裂隙位置的改變，并不影響巷道豎向應(yīng)力分布的對(duì)稱性，但是影響了水平應(yīng)力分布的區(qū)域大小。隨著角度的改變，當(dāng)角度從0176。裂紋尖端的水平應(yīng)力隨之增加，當(dāng)角度繼續(xù)增加到45176。增加到90176。（2）徑向45176。且隨著夾角變化0176。、30176。、60176。、90176。(a)θ=0 (b)θ=15 (c)θ=30(d)θ=45 (e)θ=60 (f)θ=75(g)θ=90 圖413裂隙處于45176。巷道的頂部和底部存在拉應(yīng)力，并且隨著角度的增加，裂紋尖端的豎向應(yīng)力隨之減小。②非連續(xù)結(jié)構(gòu)面尺寸對(duì)巷道圍巖穩(wěn)定性的影響當(dāng)非連續(xù)結(jié)構(gòu)面的尺寸增加時(shí)，巷道的水平位移和應(yīng)力分布始終關(guān)于y軸對(duì)稱；水平位移也隨之增大，但是豎向位移并沒有明顯變化；其中最大位移出現(xiàn)在頂部。③非連續(xù)結(jié)構(gòu)面角度對(duì)巷道穩(wěn)定性的影響當(dāng)發(fā)連續(xù)結(jié)構(gòu)的角度增加時(shí)，對(duì)于巷道位移分布和應(yīng)力分布區(qū)域有顯著的影響，其中最大位移位置會(huì)隨著角度的變化而變化，最大應(yīng)力分布位置始終在巷道的底部。增加到90176。位移和應(yīng)力反而減小。白云巖和強(qiáng)風(fēng)化碳質(zhì)巖穩(wěn)定性不好。⑤斷面間摩擦系數(shù)變化對(duì)圍巖穩(wěn)定性的影響 隨著摩擦系數(shù)的變化，應(yīng)力位移分布區(qū)域并沒有明顯變化，但是隨著摩擦系數(shù)的增加，巷道上的應(yīng)力隨著減小，水平位移也隨之減小，只有豎向位移隨之增大。巷道頂部和底部存在最大的水平應(yīng)力。隨著角度增加，裂紋尖端的水平應(yīng)力是增長(zhǎng)趨勢(shì)；裂紋尖端的豎向應(yīng)力整體是減小的趨勢(shì)。但是對(duì)于處于拱腳的裂隙，要注意當(dāng)裂隙為90176。這時(shí)豎向應(yīng)力較大，容易發(fā)生錯(cuò)動(dòng)。時(shí)，應(yīng)注意裂隙為15176。兩種情況，這時(shí)，水平應(yīng)力和豎向應(yīng)力都偏大，容易產(chǎn)生破壞。Chuanqing Zhanga,Dawei Hua,m. This stratum is characterized with plex geological conditions, . high in situ stress, and large overburden depth. The main characteristics of chlorite schist are related to the weakness in the mechanical properties, waterweakening effects and significant creep strain of rocks. Extremely large deformation was observed during construction due to the inadequate support measures, such as delayed support and lowstrength support, after excavating the top section of tunnels. The significant interference of primary support with original lining section contributed to the continuously increasing deformation of rocks. This considerably increases the risk of instability of surrounding rock mass when excavating the bottom section of tunnels, resulting to a problem in the power generation capacity due to reduction of the tunnel crosssection.Many definitions and/or concepts regarding soft rocks have been proposed (Fan, 1995,andSciotti (1990), soft rocks, . sandstone (Nickmann etal., 1997), have the main characteristics such as large deformability, strong dependence of resistance on degree of saturation or temperature, and susceptibility to alteration. For simplicity, soft rocks have been classified into two sets (Clerici, 1992Russo, 1994): geological soft rock and engineering soft rock. The set of the geological soft rock has the intrinsic properties of weakness, looseness and expansibility, while the engineering soft rock generates significant plastic strain and creep strain subjected to engineered effect. The chlorite schist of Jinping II hydropower station can be viewed as a geological soft rock due to its weakness in mechanical properties, but also as the engineering soft rock due to high in situ stress at depth of approximately 1500studied the support system in terms of ene