【正文】 截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: mm3； M計算的最大彎矩 ()；l計算跨度(梁底支撐間距): l=250mm； q作用在梁底模板的均布荷載設(shè)計值(kN/m)；新澆混凝土及鋼筋荷載設(shè)計值：q1: （+）=；模板結(jié)構(gòu)自重荷載：q2:=；振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值：（㎡。Mmax==；σ=106/104=；梁底模面板計算應(yīng)力σ=[f]=，滿足要求！根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 其中，q作用在模板上的壓力線荷載: q =[(+)2 +]=； E面板的彈性模量: E=3500N/mm2；面板的最大撓度計算值: ω=2504/(1003500105 mm4)=；面板的最大撓度:ω=:[ω]=250/250=，滿足要求！七、梁底次龍骨計算次龍骨為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。 W=808080/6=104 mm3； ）q3: =；q = q1+q2+q3=++=；跨中彎矩計算公式如下:=；梁底模面板計算應(yīng)力σ=[f]=，滿足要求！根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。 其中，q—作用在模板上的壓力線荷載: q =[(+)2 +]=； E—木龍骨的彈性模量: E=8000N/mm2；面板的最大撓度計算值: ω=6704/(1008000105 mm4)=；面板的最大撓度:ω=:[ω]=670/400=，滿足要求！八、梁底支撐鋼管的計算本工程梁底支撐主楞采用φ48。：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN)： q1=(+)=；(2)模板的自重荷載(kN)：每側(cè)側(cè)模：q2=2=；梁底模：q3==；(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)： 經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P =(+)=；：P1＝〔（q1+q3）+q2 〕+=〔（+)+ 〕+＝P2＝（+q3)+=（+)+＝：⑴、抗彎計算按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算W=103mm3；I=104mm4；計算簡圖如下(l=300mm)經(jīng)計算得到：最大彎矩：M＝；最大剪力：Q=最大支座反力 R=；最大應(yīng)力σ＝940000/5080=185N/mm2；最大應(yīng)力計算值185N/mm2小于[f]=205N/mm2；滿足要求！⑵、鋼管撓度計算ω=1033003/100206000121900=[ω]=300/250=,滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式 i— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = W— 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = — 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)； a—模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度；非頂托a=,.k—計算長度附加系數(shù)，；μ—計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》；μ = l0 = kμh==λ=l0/i=3119/=197,查《扣規(guī)》附錄C，=因此部位高大模板采用下部30m為雙立桿、上部20m為單立桿的形式搭設(shè)，所以單雙立桿交接位置和雙立桿底部均需要進行立桿穩(wěn)定性計算。（1）、雙立桿底部鋼管的驗算：1）、作用于模板架體的荷載包括靜荷載、活荷載及橫桿的最大支座反力。③、橫桿的最大支座反力：R=；2)、立桿穩(wěn)定性計算①、立桿軸向力設(shè)計值計算N=++R=+0+=②、穩(wěn)定性計算按下式計算：≤==(計算長度系數(shù)μ參照《扣規(guī)》：μ=)立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑=(查《扣規(guī)》附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附錄C得穩(wěn)定系數(shù)＝立桿截面積＝685mm2＝=142N/mm＜f=205N/mm滿足強度要求（2）、單雙立桿交接位置鋼管的驗算：1）、作用于架體的荷載包括靜荷載、活荷載和橫桿的最大支座反力。③、橫桿的最大支座反力：R=；2)、立桿穩(wěn)定性計算①、立桿軸向力設(shè)計值計算N=++R=+0+=②、穩(wěn)定性計算按下式計算：≤==(計算長度系數(shù)μ參照《扣規(guī)》：=)立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑=(查《扣規(guī)》附錄B)==165利用查《扣規(guī)》附錄C得穩(wěn)定系數(shù)＝立桿截面積A＝489mm2＝=145N/mm＜f=205N/mm滿足強度要求第十四節(jié) 底部基礎(chǔ)鋼梁的計算書一、參數(shù)信息基礎(chǔ)鋼梁構(gòu)造參數(shù)選用I28a（280122）槽鋼做為底部鋼梁材料。二、外側(cè)主梁底部鋼梁計算荷載：上層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架主梁（5002000）位置，所以其所承受荷載為頂部框架梁及架體所傳遞的集中荷載（P＝）。計算簡圖如下：連續(xù)梁計算書：共有 3 跨梁材性：Q235全梁有均布荷載 1 KN/M考慮自重，自重放大系數(shù)為 ⑴、第 1 跨計算結(jié)果：跨度為 8 M截面為 普工40c截面Ix = +008 mm4截面Wx = +006 mm3面積矩Sx = 706050 mm3腹板總厚 mm塑性發(fā)展系數(shù) γx = 整體穩(wěn)定系數(shù) φb = 由最大壁厚 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設(shè)計值 f = 205 MPa截面抗剪強度設(shè)計值 fv = 120 MPa剪力范圍為 KN彎矩范圍為 最大撓度為 mm (撓跨比為 1/354)由 Vmax x Sx / (Ix Tw) 得計算得最大剪應(yīng)力為 MPa 滿足!由 Mx / (γx Wx) 得計算得強度應(yīng)力為 MPa 滿足!⑵、第 2 跨計算結(jié)果：跨度為 8 M截面為 普工40c截面Ix = +008 mm4截面Wx = +006 mm3面積矩Sx = 706050 mm3腹板總厚 mm塑性發(fā)展系數(shù) γx = 整體穩(wěn)定系數(shù) φb = 由最大壁厚 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設(shè)計值 f = 205 MPa截面抗剪強度設(shè)計值 fv = 120 MPa剪力范圍為 KN彎矩范圍為 最大撓度為 mm (撓跨比為 1/4535)由 Vmax x Sx / (Ix Tw) 得計算得最大剪應(yīng)力為 MPa 滿足!由 Mx / (γx Wx) 得計算得強度應(yīng)力為 MPa 滿足!⑶、第 3 跨計算結(jié)果：跨度為 8 M截面為 普工40c截面Ix = +008 mm4截面Wx = +006 mm3面積矩Sx = 706050 mm3腹板總厚 mm塑性發(fā)展系數(shù) γx = 整體穩(wěn)定系數(shù) φb = 由最大壁厚 mm 得：截面抗拉抗壓抗彎強度設(shè)計值 f = 205 MPa截面抗剪強度設(shè)計值 fv = 120 MPa剪力范圍為 KN彎矩范圍為 最大撓度為 mm (撓跨比為 1/353)由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得計算得最大剪應(yīng)力為 MPa 滿足!由 Mx / (γx Wx) 得計算得強度應(yīng)力為 MPa 滿足!二、底層鋼梁（懸挑部位）計算：荷載：底層鋼梁所放置的位置為十六層頂部框架次梁（350700）位置，所以其所承受荷載為頂部外側(cè)框架梁（5002000）及架體所傳遞的集中荷載（P＝）。按三跨連續(xù)梁計算。上層鋼梁傳遞荷載：R=受壓區(qū)長度為：96mm。（滿足要求）第十五節(jié) 鋼梁頂接焊縫計算書外側(cè)上層鋼梁與埋件連接處所承受最大剪力：F＝工字鋼頂接焊縫計算書截面：400146焊縫高度取 hf = 6 mm由鋼號Q235查得焊縫強度 fwt = 160 MPa受荷載 F = KN N = 0 KN e = 0 mm由于承受靜力荷載或間接動力荷載，βf = 上翼緣厚 T1 = mm下翼緣厚 T2 = mm上翼緣外側(cè)焊縫有效面積 Aw11 = mm2上翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積 Aw12 = mm2下翼緣外側(cè)焊縫有效面積 Aw21 = mm2下翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積 Aw22 = mm2腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = mm2總的焊縫有效面積 Aw = mm2焊縫形心至上翼緣外側(cè)距離 y0 = 200 mm焊縫 Ix = +008 mm4焊縫受彎矩 M = F x e = 0 焊縫受剪力 V = F = KN焊縫受軸力 N = 0 KN由剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力 τV = V / Aw3 = MPa由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力 σN = N / Aw = 0 MPaA點：上翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處由彎矩在A點產(chǎn)生的正應(yīng)力 σM_A = M/Ix x (y0T1hf/2) = 0 MPaB點：下翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處由彎矩在B點產(chǎn)生的正應(yīng)力 σM_B = M/Ix x (HT2m_hf/2y0) = 0 MPaA點折算應(yīng)力 σA = sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !B點折算應(yīng)力 σB = sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !結(jié)論： 滿 足 !內(nèi)側(cè)上層鋼梁與埋件連接處：所承受最大剪力：F＝工字鋼頂接焊縫計算書截面：400146焊縫高度取 hf = 6 mm由鋼號Q235查得焊縫強度 fwt = 160 MPa受荷載 F = KN N = 0 KN e = 0 mm由于承受靜力荷載或間接動力荷載，βf = 上翼緣厚 T1 = mm下翼緣厚 T2 = mm上翼緣外側(cè)焊縫有效面積 Aw11 = mm2上翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積 Aw12 = mm2下翼緣外側(cè)焊縫有效面積 Aw21 = mm2下翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積 Aw22 = mm2腹板兩側(cè)焊縫有效面積 Aw3 = mm2總的焊縫有效面積 Aw = mm2焊縫形心至上翼緣外側(cè)距離 y0 = 200 mm焊縫 Ix = +008 mm4焊縫受彎矩 M = F x e = 0 焊縫受剪力 V = F = KN焊縫受軸力 N = 0 KN由剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力 τV = V / Aw3 = MPa由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力 σN = N / Aw = 0 MPaA點：上翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處由彎矩在A點產(chǎn)生的正應(yīng)力 σM_A = M/Ix x (y0T1hf/2) = 0 MPaB點：下翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處由彎矩在B點產(chǎn)生的正應(yīng)力 σM_B = M/Ix x (HT2m_hf/2y0) = 0 MPaA點折算應(yīng)力 σA = sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !B點折算應(yīng)力 σB = sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2} = MPa = fwt 滿 足 !結(jié)論： 滿 足 !挑出處鋼梁處所承受最大剪力：F＝1/26＝工字鋼頂接焊縫計算書截面：新截面焊縫高度取hf=6mm由鋼號Q235查得焊縫強度fwt=160MPa受荷載F==0KNe=200mm由于承受靜力荷載或間接動力荷載，βf=上翼緣厚T1=下翼緣厚T2=上翼緣外側(cè)焊縫有效面積Aw11=上翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積Aw12=下翼緣外側(cè)焊縫有效面積Aw21=下翼緣內(nèi)側(cè)焊縫有效面積Aw22=腹板兩側(cè)焊縫有效面積Aw3=總的焊縫有效面積Aw=焊縫形心至上翼緣外側(cè)距離y0=200mm焊縫Ix=+008mm4焊縫受彎矩M=Fxe=焊縫受剪力V=F=焊縫受軸力N=0KN由剪力產(chǎn)生的剪應(yīng)力τV=V/Aw3=由軸力產(chǎn)生的正應(yīng)力σN=N/Aw=0MPaA點：上翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處由彎矩在A點產(chǎn)生的正應(yīng)力σM_A=M/Ixx(y0T1hf/2)=B點：下翼緣內(nèi)側(cè)與腹板相交處由彎矩在B點產(chǎn)生的正應(yīng)力σM_B=M/Ixx(HT2m_hf/2y0)=A點折算應(yīng)力σA=sqrt{[(σN+σM_A)/Bf]^2+τV^2}==fwt滿足!B點折算應(yīng)力σB=sqrt{[(σN+σM_B)/Bf]^2+τV^2}==fwt滿足!結(jié)論：滿足!高大模板一至三層框架梁加固圖：