【正文】 荷載為 左次梁： 右次梁： 次梁重 總集中荷載 。 活載圖 (kN) 恒荷載作用下框架內力計算 恒荷載作用下梁的固端彎矩計算恒荷載作用下梁的固端彎矩計算公式為：五層：AB跨： BC跨：CD跨：一～四層：AB跨： BC跨：CD跨： 恒荷載作用下框架的彎矩二次分配。m)以AB跨為例，梁的跨內最大彎矩計算公式為:。m)層次AB跨BC跨CD跨54層次AB跨BC跨CD跨321 恒荷載作用下梁剪力計算： 第五層： 第四層： 第三層： 第二層： 第一層： 恒荷載作用下柱端剪力計算。 恒載彎矩圖（kN 恒載剪力圖（kN）。 活荷載作用下的彎矩二次分配 活荷載作用下梁的跨內最大彎矩計算(kN 活荷載作用下梁的跨內最大彎矩(kN 活荷載作用下柱端剪力計算荷載類型柱　樓層M1M2h（m）Q=(M1+M2)/h活載作用下A柱5 4 3 2 1 B柱5 4 3 2 1 C柱5 4 3 2 1 D柱5 4 3 2 1 活荷載作用下柱的軸力計算A柱 五層：四層：三層：二層：一層：B柱 五層：四層：三層：二層：一層：C柱 五層：四層：三層：二層：一層：D柱 五層：四層：三層：二層：一層： 活載作用內力圖。m）。 活載軸力圖（kN） 風荷載作用下框架內力和變形計算 風荷載標準值計算計算主要承重結構時，垂直于建筑物表面上的風荷載標準值計算公式為： 式中：——基本風壓，查規(guī)范知，南京市基本風壓值（重現(xiàn)期為50年）為——風荷載體型系數(shù)，按規(guī)范規(guī)定，合計——風壓高度變化系數(shù)，本工程地面粗糙度為C類。根據(jù)結構的基本周期近似計算公式，對框架結構可取，為結構層數(shù)，本工程，故應考慮風振系數(shù)。 風振系數(shù)計算層號離地面高度(m)相對高度12345各層樓面處集中風荷載標準值計算公式為：頂層：其它層： 式中：B——迎風面寬度。 ⑨軸線橫向框架在風荷載作用下的計算簡圖 橫向框架在風荷載作用下的位移計算。頂點側移是所有各層層間側移值和，即： 第j層側移 頂點側移 ⑨。 橫向框架在風荷載作用下的內力計算框架在風荷載作用下的內力計算采用D值法。（1）反彎點高度計算反彎點高度比按下式計算： 式中；——標準反彎點高度比 ——因上、下層梁剛度比變化的修正值——因上層層高變化的修正值——因下層層高變化的修正值。 風荷載作用下柱端彎矩及剪力計算柱樓層層高Vi(kN/m)Dij (kN/m)∑D(kN/m)Dij/∑DVij(kN)yYh(m)MC上(kNm)A軸5 27200112324 4 27200112324 3 27200112324 2 27200112324 1 2313574136 柱樓層層高Vi(kN/m)Dij (kN/m)∑D(kN/m)Dij/∑DVij(kN)yYh(m)MC上(kNm)B軸5 35422112324 4 35422112324 3 35422112324 2 35422112324 1 2715574136 C軸5 21964112324 4 21964112324 3 21964112324 2 21964112324 1 1227274136 D軸5 27738112324 4 27738112324 3 27738112324 2 27738112324 1 1157474136 （3）梁端彎矩及剪力計算由節(jié)點平衡條件，梁端彎矩之和等于柱端彎矩之和，將節(jié)點左右梁端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配，可求出各梁端彎矩，進而由梁的平衡條件求出梁端剪力。 梁端彎矩MAB、MDC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC5—— —— 樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC4 3 2 1 梁端彎矩MBA、MBC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMBAMBC5——104104104 4 1041041045 3 104104104 2 104104104 1 104104104 梁端彎矩MCB、MCD計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMCBMCD5——1044104104 4 1044104104 3 1044104104 2 1044104104 樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMCBMCD1 1044104104 。m)MBA(kNm)MCB(kNm)MDC(kN 柱端軸力計算表樓層VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND5 4 3 2 1 繪制內力圖。m） 水平地震作用下的內力和變形計算 重力荷載代表值計算屋面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+屋面雪荷載標準值樓面處重力荷載代表值=結構和構配件自重標準值+樓面活荷載標準值其中結構和構配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內（屋面處取頂層的1/2）的結構及構配件自重。（1）地震影響系數(shù)本工程所在場地為7度設防，設計地震分組為第一組，場地土為Ⅱ類，結構的基本自振周期取T1=5=，查規(guī)范得：，因，則地震影響系數(shù)為：式中：——衰減系數(shù)，在的區(qū)間， ——阻尼調整系數(shù)， 因此，地震影響系數(shù) （2）各層水平地震作用標準值、樓層地震剪力計算對于多質點體系，結構底部總橫向水平地震作用標準值：由于，因而不考慮頂部附加地震作用。m)(kN)(kN)5154321。 最大彈性層間位移角限值計算層次V(kN)D(kN/m)(mm)(mm)556162028001/4811456162028001/2703356162028001/2020256162028001/1118137068038001/1397 水平地震作用下橫向框架的內力計算橫向框架在水平地震作用下的內力計算采用D值法。（2）柱端彎矩及剪力計算 框架在水平地震作用下的柱端剪力和柱端彎矩計算方法與風荷載作用下的住單間里和柱端彎矩計算方法相同。m)MC下(kNm)MC下(kN 梁端彎矩MAB、MDC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和MAB柱端彎矩柱端彎矩之和MDC5—— —— 4 3 2 1 梁端彎矩MBA、MBC計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMBAMBC5——104104104 4 104104104 3 104104104 2 104104104樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMBAMBC 1 104104104 梁端彎矩MCB、MCD計算樓層柱端彎矩柱端彎矩之和Kb左Kb右kbMCBMCD5——1044104104 4 1044104104 3 1044104104 2 1044104104 1 1044104104 。m)MBA(kNm)MCB(kNm)MDC(kN 水平地震作用下的柱端軸力計算樓層VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND5 4 樓層VABNAVBAVBCNBVCBVCDNCVDCND3 2 1 繪制內力圖。當考慮結構塑性內力重分布的有利影響時，應在內力組合之前對豎向荷載作用下的內力進行調幅?？缰薪孛嬉话惝a生最大正彎矩，有時也可能出現(xiàn)負彎矩。 框架梁的控制截面結構受力分析所得的內力構件軸線處的內力，而梁支