單層工業(yè)廠房混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計-閱讀頁
2025-07-14 11:08本頁面
【正文】 （）Dmax作用于A柱時的內(nèi)力圖（）Dmin作用于A柱時的內(nèi)力圖（）Dmax作用于C柱時的內(nèi)力圖（）Dmin作用于C柱時的內(nèi)力圖 吊車水平荷載作用下的內(nèi)力分析吊車水平荷載作用下有兩種情況：(a)AB跨作用Dmax；(b)BC跨作用Dmax，每種 情況下的荷載可以反向項目M1()M2()M3()N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱底剪力）結(jié)果說明作用在AB跨A柱177。177。A柱：C5= Ra==(←)B柱：C5=Rb== (←)Va=（+）=(←)Vb=（+）=（→)B柱177。177。作用在BC跨A柱177。177。算法同上B柱177。177。（）（）AB跨作用Tmax的排架內(nèi)力（）BC跨作用Tmax的排架內(nèi)力 風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力分析風(fēng)荷載作用下有兩種情況：右吹左風(fēng)時的荷載值與左吹右風(fēng)項目M1()M2()M3()N1(KN)N2(KN)N3(KN)Vi（柱底剪力）結(jié)果說明向右吹A(chǔ)柱000A柱：C6= Ra==(←)B柱：C6=C柱同A柱Rc== (←)Va=（++）=(→)Vb=（++）=（→)Vc=（++）=(→)B柱000向左吹A(chǔ)柱000177。177。000177。4=(←)B柱：C5= R=247。4= (←)Va=Vc=（++）=(→)Vb=（++）=（←)B柱177。177。F1作用A柱177。177。Va=Vc=＝Vb=＝B柱177。177。（）（）Fc1作用下的內(nèi)力（）F1作用下的內(nèi)力 內(nèi)力匯總表A（C）柱內(nèi)力匯總表荷載類型序號ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(）N(KN)M(）N(KN)M(）N(KN)V(KN)恒載1屋面雪載活載在AB跨2a活載在BC跨2b000吊車豎載AB跨A柱3a0在A柱3b08282BC跨A柱4a000在B柱4b000吊車水平荷載5a177。0177。5a177。0177。6a0006b000（）B柱內(nèi)力匯總表荷載類型序號ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(）N(KN)M(）N(KN)M(）N(KN)V(KN)恒載10000屋面雪載活載在AB跨2a活載在BC跨2b吊車豎載AB跨A柱3a08282在A柱3b0BC跨A柱4a00在B柱4b08282吊車水平荷載5a177。0177。5a177。0177。6a0006b000（）第6章 內(nèi)力組合基本荷載組合考慮兩類情況：由活荷載控制的組合和由恒荷載控制的組合。組合時不組合風(fēng)載,內(nèi)力值采用調(diào)整后的內(nèi)力值。177。177。177。177。 計算配筋參數(shù)邊柱：II截面 以M= N= KNⅡⅡ，ⅢⅢ截面 M= N=中柱：II截面 以M= N= KNⅡⅡ，ⅢⅢ截面 M= N= 配筋配筋計算表截面A柱B柱ⅠⅠⅢⅢIIⅢⅢ內(nèi)力M（ ）N （KN）2020=2Hu； 8400850084008500 4004504804502φ16, 2φ20(1030)6φ20（1884）4φ16(804)4φ20,（1256）（）箍筋按構(gòu)造確定。具體箍筋配筋見附錄中柱配筋圖。結(jié)合一般的工程實踐經(jīng)驗，排架柱的截面尺寸按照一定的規(guī)范的選用，且縱向受力筋選用3根或3根以上的，為簡化計，可不必進行裂縫寬度驗算。 牛腿設(shè)計牛腿寬度取于排架柱同寬，即400mm；牛腿長度應(yīng)滿足吊車梁的擱置要求邊柱：本廠房邊柱的牛腿滿足了吊車梁的擱置要求后，吊車梁截面的軸心位置仍在下柱截面平面內(nèi)。配筋按選用的預(yù)制排架柱的牛腿構(gòu)造配筋。Fvk=+=Fv=+＝Fhk＝ Fh＝＝ h=1000 h1=500h/3 a=250+20=270 β（）ftkbho/(+a/ho)=（／）400955／(+270247。配筋及構(gòu)造縱向鋼筋A(yù)s=Fva/()+=(+)x1000x320/()=906mm178。)。a/h=270/955=，不需設(shè)彎起鋼筋。 。+(+)/2= M3=178。由于對稱配筋A(yù)s=M/[fy(hoas’)]=[300x(35545)]=178。 22截面的等效寬度b==425mm，h=400mm?，F(xiàn)下柱配有6φ20（1884），22截面也能滿足吊裝時的承載力要求。178。同理知中柱的吊裝也滿足承載力的要求。基礎(chǔ)用C20混凝土，鋼筋用，鋼筋的保護層厚度為40 mm基層采用C10 混凝土，厚 100 mm 基礎(chǔ)底面內(nèi)力及基礎(chǔ)底面積計算按內(nèi)力組合表取柱底ⅢⅢ截面兩組相應(yīng)的荷載效應(yīng)基本組合時的內(nèi)力設(shè)計值Mmax 相應(yīng)N、V與Nmax 相應(yīng)的Mmax、V進行基礎(chǔ)設(shè)計，見下述的甲、乙兩組的內(nèi)力值。見下述甲、乙兩組括弧內(nèi)的內(nèi)力值。177。短邊寬度（b+2）≥≥(b+)由于杯壁厚度t=400mm，杯壁高度400mm，上階底落在沖切破壞錐內(nèi)，故僅需對臺階以下進行沖切驗算。第9章 山墻柱設(shè)計 山墻柱的尺寸確定確定抗風(fēng)柱的尺寸。（或排架柱頂標高減100mm）,山墻墻體重量有基礎(chǔ)梁承受，抗風(fēng)柱采用混凝土，鋼筋HRB335。第10章 縱向地震力驗算 縱向基本自震周期計算l=21m，H= 縱向各種構(gòu)件的側(cè)移剛度（1）縱向柱列（）11(2)柱間支撐（邊中柱間支撐布置均為下圖所示，）（）908，下柱柱間支撐為一個22L125808，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB500172003）得（計算參數(shù)見下表）由柱間支撐計算參數(shù)支撐類型斜桿截面（mm）截面面積α斜桿長度L平面內(nèi)長細比平面外長細比上柱柱間支撐2L90908arctan(4200/6000)=(6000400)/cos35= x =下柱柱間支撐22L125808arctan(8500/6000)=05 不需驗算（）由圖知每列柱的上逐漸支撐為3個2L90908，下柱柱間支撐為一個22L125808，查《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB500172003）得由（3）貼砌圍護墻（采用燒結(jié)磚MU10，M5 t=240mm E=1600f=2400N/ ）墻段名稱HBρ窗下墻160窗間墻2近似以n=窗上墻360窗間墻41近似以n=窗上墻560（） 各柱列柱頂總側(cè)移剛度及調(diào)整剛度（a）A,C柱列同理求得B柱=(b) 縱向水平地震作用（）（整個廠房計算單元總等效重力荷載代表值）=+++（+）+=(集中于邊柱列吊車梁頂標高處的等效重力荷載代表值)=()x10+()+= (中列柱柱頂標高處由柱間支撐承受的縱向水平地震作用標準值)=(邊列柱柱頂標高處由柱間支撐承受的縱向水平地震作用標準值)=(邊列吊車梁頂標高處由柱間支撐承受的縱向水平地震作用標準值)=(中列吊車梁頂標高處由柱間支撐承受的縱向水平地震作用標準值)=（） 柱列支撐驗算經(jīng)驗算上柱支撐與下柱支撐均滿足要求，不需改
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