【正文】 ：沉砂池塵沙部分長度T：最大設計；流量時的停留時間取40sL==10m（2）水流斷面面積AA= Qmax：最大設計流量A=（3）池總寬度BB=:有效水深取1mB=取B=6m 設置5個池子，每個池子有2個沉砂區(qū)，沉砂斗容積V=V：沉砂斗容積X：城市污水沉砂量，（m179。貯砂室的高度假設采用重力排砂，則：排砂管的直徑200mm則 （5) 池總高度H=圖44 卡魯塞爾氧化溝流程圖平均流量Q=80000m179。/d 污水流量變化系數Kz=進水指標 出水指標 COD=80mk/l SS=20mk/l 基本設計參數： 混合液懸浮固體濃度（mlss）X=4g/l （mlvss/mlss=）MLVSSXv=污泥自身氧化系數Kd=好氧區(qū)設計污泥齡 15d（1）好氧區(qū)面積 好氧區(qū)水力停留時間為 缺氧區(qū)容積V2缺氧去容積采用反硝化動力學計算 V2：缺氧區(qū)有效容積 Nk：生物池進水NH3N濃度 Nte：生物池出水NH3N濃度 Kde: ： T：設計水溫取 排出生物反應系統(tǒng)微生物量y=07=MLVSS/MLSS 缺氧區(qū)容積 水力停留時間t2 厭氧區(qū)容積V3 厭氧區(qū)水力停留時間12h，取t=2h 總容積 V=179。進水潛孔設于厭氧池首端 進水孔過流量 Q2=Q1+QR=+= 孔口尺寸取 校核 符合要求 進水井平面尺寸取 出水堰的設計計算 初步估算因此出水堰按照薄壁出水堰計算 , b=, 取b=4m 校核 符合要求 選用電動調節(jié)閥門，通徑 出水豎井長 為了滿足安裝要求， 豎井平面尺寸為 氧化溝出水孔尺寸為 單組反應池出水管設計流量 取DN700mm 校核v= 內回流計算 則內回流流量 內回流通徑取 （5）曝氣設備的選擇計算 單組氧化溝需氧量每組氧化溝設置1臺改良式卡魯塞爾氧化溝所特用的曝氣機，其充氧能力為所需要的電動功率N=，取N=45KW，專用曝氣機的表面曝氣機的葉輪直徑取D=300mm以單組氧化溝計算取厭氧區(qū)、缺氧區(qū)的設備選擇 厭氧區(qū)的有效容積 厭氧區(qū)混合功率按照7w/m179。計算 缺氧區(qū)有效容積 混合全吃內的污水所需要的功率 缺氧區(qū)設置6臺改良式卡魯塞爾氧化溝所特用的攪拌機，校核混合全池內污水所需要的功率 已知條件：最大設計流量Qmax=120000m179。/s，變化系數Kz=，氧化溝中懸浮固體濃度X=3000mg/l，179。Qmax=120000m179。/h 本次設計設置4座二沉池n=4[16]（1）二沉池沉淀部分水面面積F=（2）二沉池直徑DD=取D=40m（3）沉淀池部分水深h2 設沉淀時間t=（4）污泥區(qū)容積 污泥區(qū)容積按2h貯泥時間確定（5）污泥區(qū)高度h4，斗部直徑D2=2m，上部D1=4m，傾斜角為60176。Kd：衰減系數1/dθc：污泥齡10d 回流污泥計算總污泥量=20+625=645m179。/d=179。二沉池產生污泥量Q=2580m179。計算濃縮池的面積A=G：污泥固體銅梁取A=860m2濃縮池直徑D 分為2個圓形濃縮池 直徑D取24m濃縮池深度H 污泥濃縮時間T=12h 濃縮池工作部份有效深度h2超高取h1= 緩沖層高度h3=，假設濃縮池采用機械刮泥，濃縮池傾斜角度為60176。例如：城市市政系統(tǒng)排水管網的走向、布置、廠址附近有無河流或者河流的支流，需要考慮到污水處理過程結束后再生水的排放路線以及污水處理廠建造過程所需要的經濟消耗。 （2）經過處理后的再生水考慮再利用時，廠址應該與再生水用戶的工廠相近，這樣可以減少管道的輸送距離，且廠址的的水要方便安全排放。 （4）廠址盡量選在下風口，需要按照環(huán)境影響評價和其他的要求選擇。 （6）廠址選擇建造時應該合理利用土地，避免土地資源的浪費。 （8）廠址的選擇地區(qū)應該有便利的交通運輸和水電條件。污水處理過程中會有臭味以及刺激性氣體產生，需要考慮當地的風向，以免產生的臭味和刺激性氣體對當地居民的生活帶來不良影響。污水處理廠平面的布置正確與否直接影響著污水理廠的建筑建造用地面、道路的疏通水平、構筑物的運行管理和維修的條件，還會對周邊的環(huán)境衛(wèi)生有一定的影響，所以污水處理廠的平面布置有著很大的作用。(2)各個處理工藝構筑物的順序布置必須得當，各個構筑物之間的距離不宜太遠，布置的構筑物順序需要使水流通暢，不能造成水流的流通不便。一定要保留一定的空間土地，以用于對污水處理廠的綠化。(5)建筑構筑物時，每個構筑物連接之間要預留一定的空間用作必要的通道設施，滿足對各個構筑物的管理和維修。必要的構筑物可以多建造一個，以利于管理維護時不耽誤污水處理廠的運行。(8)污水處理廠需要按照功能區(qū)分，可分為廠前區(qū)、污水處理區(qū)、污泥處理區(qū)域等。高程布置需要綜合考慮各個單元構筑物的水力特性，從而進行高程的整體設計布置，在確保各個工藝單元的水流能夠進入下一個單元時還需要考慮水力損失，使其在水里良好運行的的條件下，盡量減少能量的消耗，減少經濟的損失，高程的布置直接影響著整個整個建造過程的建造費用和、基建護費用[17]。(2)整個高程布置應盡量利用當地地勢，采用重力式水流，減少提升的高度，減少能量的消耗。(4)高程布置時需要考慮流量變化帶來的不利影響。(6)計算水力損失時要對對各個管道、單元間的水里損失計算，其中包括沿程損失和局部損失。構筑物的高程計算：粗格柵和細格柵的水頭損失在構筑物的設計計算中以算出，其余的提升泵、沉砂池、卡魯塞爾氧化溝、二沉池、消毒池、污泥濃縮池的水頭損失根據《城市污水處理廠設計》高程計算章節(jié)得出，這些構筑物的水頭損失可以根據經驗值估算，下表是各個構筑物的水頭損失。表53 污水處理高程布置表（單位：m)構筑物名稱構筑物標高構筑物水面標高地面標高進水出水粗格柵細格柵沉砂池改良式卡魯塞爾氧化溝二沉池消毒池污泥濃縮池 7結論本次的設計任務是8萬m179。本次設計經過各個工藝方案的比較，根據各個工藝的優(yōu)缺點 ，最終確定工藝為改良式卡魯塞爾氧化溝工藝，卡魯塞爾氧化溝采用垂直安裝的低俗表面曝氣器曝氣器下游的富氧區(qū)和上游以及外環(huán)的缺氧區(qū)。改良式卡魯塞爾氧化溝還特別設置了反硝化脫氮區(qū)域，還在氧化溝出水區(qū)域與反硝化區(qū)域之間設置了內回流渠，建設投資沒有明顯增加，不添加額外動力提升的條件下達到了更高的脫氮除磷效果。改良式卡魯塞爾氧化溝的厭氧區(qū)、缺氧區(qū)、好氧區(qū)的運行方式取得了較高的COD去除率。改良式卡魯塞爾氧化溝工藝的污水流向為。Er污泥經過壓縮脫水，最后制成污泥餅頂起集中外運在進行專業(yè)處理。而且此次設計嚴格遵守了合格、經濟、環(huán)