【正文】 6粗苯槽17萘油槽18殘油槽19粗苯產(chǎn)品回收泵20萘油泵21殘油泵管式爐加熱的富油脫苯工藝，因富油的加熱溫度高，同蒸汽法脫苯比較具有以下優(yōu)點(diǎn)：（1）富油在管式爐內(nèi)加熱至180℃左右，脫苯程度高，%左右，從而使粗苯的塔后損失減小，粗苯的回收率可高達(dá)95～97%（2）蒸汽耗量低，每生產(chǎn)一噸180℃前的粗苯耗蒸汽約1～，操作穩(wěn)定。（4）設(shè)備費(fèi)用低，蒸汽耗量顯著降低，大大縮小羅冷凝冷卻和蒸餾設(shè)備的尺寸，從而使設(shè)備費(fèi)用大為降低。 粗苯工段工藝的詳述 工藝流程詳述（一） 橫管終冷洗萘工藝 輕質(zhì)焦油終冷洗萘工藝流程1終冷塔 2新焦油槽 3溢流槽 4焦油泵 5循環(huán)泵進(jìn)入煤氣粗苯回收工段的煤氣，溫度為55℃左右，從終冷塔頂進(jìn)入，在被橫管內(nèi)冷卻水冷卻到25℃左右的同時(shí)，煤氣中的萘也被從輕質(zhì)焦油循環(huán)槽來的連續(xù)噴灑的輕焦油溶解吸收。吸收萘后的輕焦油，經(jīng)U型管自流入塔底循環(huán)油槽，再用輕質(zhì)焦油泵從塔底抽出，到塔頂和塔中段分兩段噴灑，循環(huán)至一定含萘量后，用焦油泵從槽底抽出送到焦油工段處理，同時(shí)補(bǔ)充新焦油。（二）洗苯工藝 熱水冷水煤氣煤氣去分縮器1 2345 塑料花環(huán)填料塔回收粗苯的工藝流程圖1富油泵 2塑料花環(huán)洗苯塔 3貧油槽 4 –貧油冷卻器5—貧油槽從終冷器來的均為25℃的煤氣，含苯族烴為25～40g/Nm3從洗苯塔進(jìn)去出塔煤氣含苯低于2g/Nm3.從脫苯工序來的30℃左右，～%的貧油被貧油泵送至洗苯塔定噴灑，%左右，從塔底經(jīng)U型管導(dǎo)入塔下油槽，再用富油泵從中抽刀脫苯工序去脫苯，脫苯后的貧油循環(huán)使用。(三) 脫苯工藝（管式爐加熱富油脫苯）1脫水塔 2管式爐 3再生器 4脫苯塔 5脫苯塔油水分離器 6油氣換熱器7冷凝冷卻器 8富油泵 9貧富有換熱器 10貧油泵 11貧油冷卻器12粗苯分離器13回流槽 14控制分離器 15會流泵 16粗苯槽 17萘油槽18殘油槽 19粗苯產(chǎn)品回收泵 20萘油泵 21殘油泵從洗滌工序來的富油經(jīng)分縮器，在分縮器下面三格中與從脫苯苯塔頂來的7油氣混合物換熱升溫至70～80℃進(jìn)入貧富油換熱器，被從脫苯塔底來的熱貧油加熱至130～140℃然后到管式爐加熱升溫至180～190℃從低14塊塔板進(jìn)入脫苯塔，在過熱蒸汽的蒸吹作用下脫苯。從脫苯塔頂出來的油氣混合氣進(jìn)去分縮器，冷凝出輕重分縮油后進(jìn)入冷凝冷卻器，粗苯蒸汽冷凝冷卻為粗苯液體，粗苯進(jìn)入粗苯油水分離器，與水分離后進(jìn)入粗苯貯槽。再生器底部溫度應(yīng)保持在190～200℃，脫苯用蒸汽應(yīng)過熱到400℃以保證再生器出口氣體溫度高于脫苯塔底部溫度，再生器的油渣定期排入殘?jiān)?。?終冷塔油封加滿油，洗苯塔油封加滿油；③用蒸汽清掃終冷塔，洗苯塔旁通觀眾的空氣，到放散管冒氣泡為止，然后同煤氣干蒸汽，直至做爆發(fā)試驗(yàn)合格為止在關(guān)放散管通煤氣；④ 開終冷塔放散管，開中期趕空氣，到放散管冒氣泡為止，然后同煤氣趕蒸汽，直至做爆發(fā)試驗(yàn)合格為止，慢慢關(guān)閉放散管同時(shí)卡開終冷塔出口閥門，然后關(guān)閉旁通閥門，注意煤氣壓力，變化，使之全部通過終冷塔。⑥ 待洗苯塔溫度降至40℃以下，啟動貧油泵，使塔底具有一定油位。② 設(shè)備用蒸汽清掃后，不應(yīng)關(guān)死放散管，以保證空氣可進(jìn)入設(shè)備，否則設(shè)備內(nèi)地水蒸汽冷凝后，會造成塔內(nèi)負(fù)壓。洗油入洗苯塔溫度20～35℃，應(yīng)較煤氣溫度高2～7℃；貧油含苯%,含水1%。（2）脫苯塔通入蒸汽，清掃蒸餾系統(tǒng)的管道，檢查了解情況，掃完后直接蒸汽；（3）一切正常后，帶洗苯塔底蘊(yùn)一定油位時(shí)，開富油泵，富油經(jīng)分縮器，貧富油交換器，脫苯塔，貧油冷卻器進(jìn)行循環(huán)；（4）開再生器進(jìn)油閥，再生器進(jìn)油1/3時(shí)，開通預(yù)熱器簡介蒸汽加熱待再生器底部油溫達(dá)115℃時(shí)，慢慢開再生器直接蒸汽，維持一定液位，開貧油冷卻器的冷卻水，分縮器苯蒸汽出口我呢度達(dá)90℃，開冷卻水加以調(diào)節(jié)，然后檢查各處情況，發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)解決。（3）分縮器出口溫度降至80℃，以下，停富油；（4）慢慢管分縮器冷卻水，慢慢關(guān)小冷凝冷卻器冷卻水，待物粗苯流出時(shí)，關(guān)閉冷卻水閥。（二） 技術(shù)指標(biāo)：（1）～, kgf/cm2，底部溫度150～170℃。2℃。（2）經(jīng)常檢查各油泵，馬達(dá)等是否穩(wěn)定正常，及時(shí)發(fā)現(xiàn)問題及時(shí)調(diào)整，逢早班對運(yùn)轉(zhuǎn)設(shè)備加一次油。（4）補(bǔ)充新洗油時(shí)，開新油槽出口閥，在關(guān)貧油槽出口閥，補(bǔ)充完后，閥門恢復(fù)原狀，一般在放出再生器殘?jiān)筮M(jìn)行。（6）按班記錄上班的粗苯的產(chǎn)量。（四）特殊操作。2) 突然停汽先停管式爐煤氣，采用冷料運(yùn)轉(zhuǎn)，停再生器，關(guān)閉總蒸汽閥門，在關(guān)閉直接、間接蒸汽閥門；減少冷卻水，待無產(chǎn)品時(shí)再停水，檢查各油槽液位，準(zhǔn)備停富油泵，將各油水分離出口閥關(guān)閉。4) 液位關(guān)小直接蒸汽，關(guān)小管式爐煤氣量，分析原因，采取處理措施；原 因處 理 方 法直接蒸汽突然增大減少直接蒸汽量富油帶水檢查富油質(zhì)量富油循環(huán)量過大減少循環(huán)量貧油系統(tǒng)不暢通檢查貧油系統(tǒng)5) 洗油煤氣管道一般為熱貧油溫度高造成，應(yīng)迅速調(diào)節(jié)冷卻水。計(jì)算過程中對一些參數(shù)的選擇，要求考慮實(shí)際操作，選型要求考慮實(shí)際操作需要外還需考慮設(shè)備的型號是否為國內(nèi)大量生產(chǎn)的系列，以便檢修和更換零件。并且計(jì)算過程中選擇了許多設(shè)計(jì)定額中的數(shù)據(jù)。S2= %㏑= ＋ = ＋= 故：= J/㎡K（2）是管內(nèi)壁至冷卻水對流傳熱系數(shù) J/㎡K = （取n = )橫管終冷塔采用25（鋼號為20）管數(shù)為342， m/h管內(nèi)水速為u = = = m/s在冷卻水的平均溫度為：=23℃時(shí)水的物性參數(shù)如下：比熱：C= KJ/KgsSSSSS（五）計(jì)算有效管長管子的傾斜度約為3℃，形狀如圖：由于每側(cè)的管箱間距為200mm，則每根水管的縱向傾斜距離為100mm，如圖：則有效管長為：x=（六） 管箱數(shù)：共需要管束個(gè)數(shù)為 取m=36組，而每個(gè)管箱含2組管束，則共需36組管束，18個(gè)管箱，分兩段，一段為9個(gè)管箱，二段為9個(gè)。h，本設(shè)計(jì)取=，㎡/Nmh得花環(huán)填料面積： F = = ㎡洗苯塔吸收段內(nèi)填Z型花環(huán)填料，填料層的結(jié)構(gòu)采用多段填充，充填X型花環(huán)填料，采用6個(gè)葉式噴頭，在塔的適當(dāng)部位設(shè)再分布器。秒年里則：填料總體積 V = 故填料高度為：h = = = m因此洗苯塔可分為5層填料，每層高度為2m，填料層間距為1m，,煤氣入口段2m, 煤氣出口段2m,洗苯塔底部槽高為5m，,第二層與第三層填料間設(shè)再分布器，則洗苯塔內(nèi)填料高度為： H， = 52++31 = m塔高可取為： H = ++2+2+5+++（附加高度） = 30 m kg/h,其中苯 76% = kg/h甲 苯 15% = kg/h二甲苯 5% = kg/h萘溶劑油 4% = kg/h貧油量 kg/h貧油密度 γ= 1050Kg/ m則： V = = 122747/1050 = m/h貧油中粗苯的含量為 % = m/ h粗苯的密度取860 kg/m，則粗苯量為 860 = Kg/h其中含苯 % = Kg/h甲 苯 % = Kg/h二甲苯 % = Kg/h萘溶劑油 % = Kg/h富油量 = 貧油量＋粗苯產(chǎn)量＋貧油中含粗苯量 = ＋+ = Kg/h富油中水量 = 富油量（～1%） = % = Kg/h富油中萘量 = 富油量5% = 5% = Kg/h洗油 量 = 貧油量 富油中萘量 = – = Kg/h 進(jìn)入脫苯工序的富油量成分Kg/hKg/hKmol/h分子量洗油160萘128苯78甲苯二甲苯105．9溶劑油120水18共計(jì)管式爐出口富油溫度為180℃，壓力為920mmHg。從管式爐出來的富油進(jìn)入脫苯塔時(shí)，閃蒸后與閃蒸前液相中各組分比率計(jì)算如下：（用試差法）苯的比率：假設(shè)=甲 苯： = = 二甲苯： = = 溶劑油： = = 洗 油： = = 萘 ： = = 水 ： = 0 閃蒸后留在液相中各組分的數(shù)量（包括進(jìn)入再生器的洗油量）成 分Kmol/hKg/h苯=甲 苯=二甲苯=溶劑油=萘=洗 油=共 計(jì)驗(yàn)算： A = = = = A/（A+）= = 與假設(shè)值= ，故以上計(jì)算正確。 ℃② 粗苯帶入熱量： = 粗苯量比熱溫度，KJ/h。 ℃則 = 125 = KJ/h③ 水帶入熱量： = 水量比熱溫度 = 125= KJ/h——水在125℃下的比熱，KcaL/Kg℃ 粗苯帶入熱量： = 粗苯量比熱溫度，KJ/h。 ℃則 = 180 = KJ/h故: = ＋ = ＋= KJ/h（3）粗苯蒸汽和油氣帶出熱量① 洗油蒸汽帶走熱量（含萘蒸汽） = 含萘洗油蒸汽量熱焓 = = KJ/h——180℃含萘洗油蒸汽熱焓，KJ/ Kg② 粗苯蒸汽帶出熱量 = 粗苯蒸汽量熱焓= = KJ/h——180℃粗苯蒸汽熱焓，KJ/ h③ 水蒸汽帶出熱量 = 水蒸汽量熱焓= = ——㎝180℃水蒸汽熱焓，KJ/ Kg④ 粗苯蒸汽和油氣帶出熱量 = ＋＋ = ＋＋ = KJ/h（4） 400℃過熱蒸汽帶出熱量 = 3272 = KJ/h式中3272——4Kgf/㎝400℃過熱蒸汽熱焓，KJ/ Kg（5） 散熱損失 = （） （三）管式爐加熱面積：（1） 供給富油的熱量： = ＋－ = + = KJ/h（2） 供給蒸汽的熱量： = －= = KJ/h設(shè)的95%由輻射段供給，5%由對流供給，輻射段強(qiáng)度為105000KJ/㎡h，則對流段加熱面積為： 蒸 汽 F = = ㎡ 富 油 設(shè)管式爐加熱效率為80%，煤氣熱值為17800 KJ/Nm.則煤氣消耗量為 ：V = = Nm/h煤氣在管式爐中燃燒產(chǎn)生熱量為： Q = 17800 = = 萬Kcal/h根據(jù)《焦化設(shè)計(jì)參考資料》選熱負(fù)荷為270萬千卡/時(shí)和熱負(fù)荷為420萬千卡/時(shí)的管式爐各一臺，其各項(xiàng)參數(shù)如下：型號:25525Φ127/Φ127/89直徑:3442mm 總高:19572mm 總熱負(fù)荷:270萬千卡/時(shí)，加熱面積：對流段油管：60㎡ ㎡ 輻射段油管：㎡ 輻射段氣管 ㎡ 設(shè)備總重：金屬重： 耐火材料重： 型號：42025φ114/φ152直徑：4254mm；總高：28564mm；總熱負(fù)荷：420萬千卡/時(shí)加熱面積： 對流段油管：50 ㎡ 對流段氣管：㎡ 輻射段油管：175 ㎡ 輻射段氣管：㎡設(shè)備總重： 金屬重： 耐火材料重：進(jìn)入再生器的富油中的各組分的蒸發(fā)率按下式計(jì)算：式中——組分蒸發(fā)率n ——提留段塔板層數(shù)K——組分平衡常數(shù)；K=——組分的飽和蒸汽壓力，mmHgP ——再生器內(nèi)總壓力，mmHgl ——油分子數(shù)與水分子數(shù)之比，；，——油量和水蒸氣量，Kg/h；，——油和水蒸氣的分子量，分別為160和18；再生器內(nèi)設(shè)7層多孔折流板，設(shè)其相當(dāng)于兩層泡罩塔板，n=2。再生器油氣出口處油氣壓力為980 mmHg，則組分的平衡常數(shù)K為：萘 = 496/980 = 洗 油 = 200/980 = %，% = Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h； Kg/h， Kg/h， Kg/h， Kg/h。該溫度下水的飽和蒸汽壓力：水蒸氣的分子數(shù)為 粗苯（180℃以前的餾出93%）產(chǎn)量為：設(shè)水全