【正文】 39（2）相應(yīng)最大彎矩值的剪力計(jì)算計(jì)算公式：截面11：截面22：截面33：截面44：截面55：計(jì)算結(jié)果見表29 。表310 截面控制內(nèi)力各截面內(nèi)力1122334455彎矩自重活荷載合計(jì)剪力自重左752805300右752805300活荷載左0右合計(jì)左75右蓋梁截面配筋與承載力檢算蓋梁采用C40混凝土，主筋采用32mmHRB400級的鋼筋，并取主筋保護(hù)層厚度，假定蓋梁為一簡支梁計(jì)算。已知跨中截面，寬度，則有效高度，取，即 滿足要求。配筋率：。截面最小配筋率，其他截面的配筋見下表211。需要進(jìn)行配箍計(jì)算?？芍? 那么箍筋的間距為。（2）對于截面33： 同樣滿足配箍上下限的要求。截面抗剪承載力為 滿足抗剪要求。根據(jù)橋規(guī)，當(dāng)截面滿足，可不進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，僅需按照《公預(yù)規(guī)》。橋墩墩柱計(jì)算墩柱尺寸見圖21，采用C40混凝土，HRB400級鋼筋。2)蓋梁自重（半根蓋梁）：1455kN。作用在墩柱底面的恒載垂直力：。雙列車 ，制動(dòng)力取90kN。 2)雙孔布載時(shí)單列車，雙列車，三列車，四列車，五列車，六列車。汽車及人群荷載分布圖見圖210。沖擊系數(shù)可變荷載組合垂直力計(jì)算結(jié)果見表212 。表213 可變荷載組合最大彎矩計(jì)算（單孔）編號荷載情況柱頂反力垂直力（kN）水平力（kN）對柱頂中心的彎矩（）1上部構(gòu)造和蓋梁重2汽車荷載雙45三四五六3人群荷載只計(jì)算一般簡支梁橋墩，對于主公座上交界墩，增大尺寸已滿設(shè)計(jì)要求。偏心矩設(shè)，則，長細(xì)比，則可得到 取則增大系數(shù) 。 所以只需按照構(gòu)造配筋。截面毛面積 。滿足承載力要求。圖 212 配筋圖（單位：mm）截面承載力的復(fù)核：在垂直于彎矩作用平面的截面，長細(xì)比。 鉆孔灌注樁的設(shè)計(jì)計(jì)算、設(shè)計(jì)資料（1）、地質(zhì)條件由于該地區(qū)經(jīng)由有關(guān)部門勘測顯示：工程地質(zhì)條件良好，無不良工程地質(zhì)現(xiàn)象或地段?！?米，18為圓礫層，沙礫顆粒較大，地下水較豐富，8米以下為花崗巖層，可做為承載地基。地面以下大約3到8米為圓礫層，再以下均為混合花崗巖層，不存在沖刷影響。砂礫顆粒強(qiáng)度較高，磨圓或磨光程度良好。2）、混和巖：褐黃色，強(qiáng)風(fēng)化，碎石狀。設(shè)計(jì)的時(shí)候采用。（2）、樁、承臺(tái)尺寸與材料承臺(tái)尺寸：擬定采用四根樁。（3）、荷載情況上部為等跨12m跨的預(yù)應(yīng)力板橋，混凝土矩形空心橋墩，橋墩地面尺寸，承臺(tái)頂面上縱橋向荷載為：恒載及活載組合值：作用于柱底的外力 樁（）自重每延米為：（沒有浮力存在）故，作用在承臺(tái)底面中心的荷載為： 則擬定樁基礎(chǔ)采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)，為摩擦型樁。將以上數(shù)據(jù)帶入公式得到 解得。01米耕種層，也預(yù)防可作為雨水沖刷造成的影響。 213 橋墩布置圖（單位：cm）、樁內(nèi)力計(jì)算（1）樁的計(jì)算寬度 參照《公路橋梁鉆孔灌注樁手冊》中介紹的m法，計(jì)算的到。（2）最大彎矩樁身截面的彎矩Mz樁頂水平力 樁頂彎矩 確定最大彎矩彎矩位置 根據(jù)查附表，當(dāng)時(shí)，故為最大彎矩位置。同樣可查表得到。設(shè)計(jì)最大軸向力為采用等效鋼環(huán)法：取以上兩式的臨界狀態(tài)分析，整理得：現(xiàn)擬定采用C30號混凝土，HRB335級鋼筋，,。（3）計(jì)算受壓區(qū)高度系數(shù)， ，鋼筋保護(hù)層厚度為50mm。表214 受壓區(qū)高度系數(shù)ξ 計(jì)算表270535由計(jì)算表214可見，當(dāng)時(shí)，計(jì)算縱向力Nu與設(shè)計(jì)值Nj之比較為合理，%的要求。，現(xiàn)選用24根18mm的鋼筋，混凝土凈保護(hù)層C =，縱向鋼筋間凈距為。（1）、在垂直與彎矩作用平面內(nèi)長細(xì)比，故縱向彎曲系數(shù)混凝土截面面積為。 則在垂直于彎矩作用平面內(nèi)的承載力為 （2）、在彎矩作用平面內(nèi) 圖214 樁柱配筋（單位：mm）同樣采用試算法可得，當(dāng)時(shí)，與設(shè)計(jì)的很接近，故取為計(jì)算值。第三章 拱圈計(jì)算設(shè)計(jì)資料及基本資料設(shè)計(jì)荷載：。橋面布置：21m（六車道）+2（人行道）。箱型拱橋主拱圈截面形式為四箱式，主拱圈全寬B0=18m。 圖31 箱型拱圈截面（單位：cm） 應(yīng)用CAD截面特征計(jì)算器計(jì)算，如圖32，單位是厘米，結(jié)果如下：面積: 質(zhì)心: X: Y: 慣性矩: X: Y: 慣性積: XY: 旋轉(zhuǎn)半徑: X: Y: 基本單位：cm。 圖32 上部結(jié)構(gòu)布置 假設(shè)拱軸系數(shù)為m=，相應(yīng)的，查《拱橋》得到主拱圈的計(jì)算跨徑及計(jì)算矢高：拱腳的水平投影：將拱軸沿跨徑48等分，沒等份長 ，半跨分成24等份，沒等分點(diǎn)拱軸線的縱坐標(biāo),相應(yīng)的拱背面坐標(biāo)，拱腹曲面坐標(biāo)。 圖33 拱軸坐標(biāo)計(jì)算示意圖 表31 主拱圈幾何性質(zhì)計(jì)算表截面號1234567890123456789101112131415161718192021222324恒載計(jì)算，拱圈的上部結(jié)構(gòu)按照預(yù)應(yīng)力簡支梁橋計(jì)算。以下是28m支墩的計(jì)算結(jié)果：（1)上部構(gòu)造恒重。（3) 墩柱自重：。其他的支墩按照長度進(jìn)行分配。表32 上部恒載匯總（kN）編號上部構(gòu)造恒重（kN）蓋梁自重（kN）墩自重（kN）單只墩底部恒載（kN）1號支墩14552號支墩14553號支墩14554號支墩14555號支墩14556號支墩14550（1）箱肋截面幾何性質(zhì)橫隔板的設(shè)置受到箱肋接頭的控制，必須先確定接頭位置后再按照箱肋軸線弧長布置橫隔板。閉合箱肋的幾何性質(zhì)見以下由CAD計(jì)算出的結(jié)果。將計(jì)算結(jié)果整理得到以下數(shù)據(jù)：圖34 箱肋示意圖（單位cm） 箱肋截面重心到底邊緣的距離：。此處相應(yīng)的弧長為式中的值根據(jù)《拱橋計(jì)算示例拱橋（二）》附表11內(nèi)插得到。 取橫隔板間距，中間段布置17道橫隔板，則中段布置了橫隔板的箱肋弧長及弧長之半為： ， 。布置了橫隔板的端箱肋弧長：端段設(shè)置17道橫隔板，則端橫隔板距離起拱面的長度為： （3）端橫隔板與接頭加強(qiáng)部分的重力橫隔板厚60mm。橫隔板的布置見圖35。的值和各集中力分別對拱橋1/4截面和拱腳截面力臂見表33。 圖36 計(jì)算示意圖（單位：cm）故存在 半懸臂集中力荷載對拱跨截面和拱腳截面的彎矩為 假定的拱軸系數(shù)m=，利用五點(diǎn)重合法確定拱軸系數(shù)。因此取拱軸系數(shù)為。用假載法計(jì)算確定拱軸系數(shù)m時(shí)存在的偏差確定拱軸系數(shù)時(shí)，恒載壓力線在拱跨1/，并不等于m=。（1）假載內(nèi)力由式可得到：。不考慮彈性壓縮的假載內(nèi)力見表34。表35 計(jì)入彈性壓縮的假載內(nèi)力計(jì)算表項(xiàng)目拱頂拱腳10（1） 拱軸系數(shù)調(diào)整后的拱軸線恒載內(nèi)力恒載推力：則考慮彈性壓縮的拱軸線恒載內(nèi)力見表36。 表37 考慮拱軸系數(shù)偏差影響的恒載內(nèi)力計(jì)算表項(xiàng)目截面拱軸線恒載假載合計(jì)拱頂水平力軸力彎矩水平力軸力彎矩水平力軸力彎矩拱腳水平力軸力彎矩計(jì)算恒載偏離彎矩，首先要計(jì)算出橋垮結(jié)構(gòu)沿跨徑個(gè)分段的分塊恒載對各截面的力矩，在計(jì)算出各截面壓力線的縱坐標(biāo)，然后才能求出得。表38 主拱圈自重對各截面產(chǎn)生的力矩計(jì)算表截面號01234524232221201918171615141312111098765432101（2）各集中力對個(gè)截面產(chǎn)生的力矩拱上支墩和橫隔板等各集中力及其相應(yīng)的橫坐標(biāo)在前面已經(jīng)去求出，各豎向集中力到截面的力臂（），產(chǎn)生的力矩。表39 拱上支墩集中力對主拱圈各截面的力矩計(jì)算表截面號豎向力240023222120191817161514131211109