【正文】 （ mm） ，見(jiàn)線圈計(jì)算 ； Rp1, Rp2 — 各線圈的平均半徑（ mm），見(jiàn)線圈計(jì)算 ； Rp12 — 主空道的平均半徑（ mm），見(jiàn)線圈計(jì)算 ； Hk — 平均電抗高度 （ mm），見(jiàn)線圈 計(jì)算 ，先分別計(jì)算各線圈電抗 高度 , 然后再計(jì)算平均電抗高度 。 當(dāng)線圈至油箱長(zhǎng)軸方向的兩端距離相差較 大（如有載變壓器開(kāi)關(guān)在一端）時(shí)，按距離較小的一端計(jì)算后，再乘 2； 三相： lxb = 2（ π Rpb + 2 MO） [ mm ] （ ） 單相： lxb = 2（ π Rpb + MO） [ mm ] （ ） MO — 鐵心柱中心距（ mm），見(jiàn)圖 ； Rpb — 油箱內(nèi)壁的平均折合半徑（ mm） ， 即鐵心柱中心至油箱壁平均距離； Bxb — 油箱內(nèi)壁的寬度（ mm），見(jiàn)圖 ； Rw1 — 外線圈的外半徑（ mm）；見(jiàn) ； Cxb — 線圈至油箱長(zhǎng)軸方向的距離（ mm） , 見(jiàn)圖 ； f — 額定頻率（ Hz）； 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號(hào) 底圖總號(hào) 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 負(fù) 載 損 耗 計(jì) 算 共 頁(yè) 第 頁(yè) 13 9 ? ?? ?? ? ? ? ? ?PP50fRR2HlHK%X10KP 2r2212ppbkxb3kyb2mk4zszs ????????????????????? ? ? ?? ? ? ? ? ?RB21RARB212p2q12p121p1q2p2q12p121p1q??????? ? ? ?306mm2 CRB50R xb1wxbpb .. ???RPb 圖 油箱斷面示意圖 Cxb MO Bxb P — 實(shí)際容量（ kVA）； Pr — 額定容量（ kVA）。 u t %／ 100 )2 Pr [ W ] （ ） 式中： K1 — 考慮鐵心有旁軛的修正系數(shù)， 取 K1 = 。 K2 — 考慮油箱有磁屏蔽的修正系數(shù) ， 取 K2 = 。 K3 — 考慮夾件有磁屏蔽的修正系數(shù)，取 K3 = 。 Khx — 考慮橫向漏磁增大的修正系數(shù) ， 雙繞組變壓器：取 Khx = 。 中 — 低（中 — 內(nèi)）運(yùn)行：取 Khx = 。 Xk% — 額定容量時(shí)的電抗百分?jǐn)?shù)（ %），見(jiàn)阻抗計(jì)算 ； u t % — 調(diào)壓百分?jǐn)?shù)（ %），額定電壓時(shí)， u t % = 0 ； Pr — 額定容量（ kVA）。而對(duì)三繞組變壓器而言，應(yīng)分別計(jì)算各對(duì)繞組運(yùn)行時(shí)的負(fù)載損耗，即計(jì)算“外 — 中”、“中 — 內(nèi)”、“外 — 內(nèi)”等三種運(yùn)行狀態(tài)下的負(fù)載損耗，并均折算到較小容量時(shí)的損耗值，如一個(gè)繞組容量為 50%時(shí)，則另一個(gè)繞組也折算到 50%容量的損耗值。其中間繞組的渦流損耗將是平均渦流損耗的 3 倍，故三繞組變壓器的“外 — 內(nèi)”繞組運(yùn)行時(shí)的負(fù)載損耗計(jì)算時(shí)，應(yīng)再加上中間繞組按正常載流計(jì)算的平均渦流損耗的三倍。 PRZ — 當(dāng)三繞組變壓器的“外 — 內(nèi)”繞組運(yùn)行時(shí)，其處于中間的非載流繞組，按 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號(hào) 底圖總號(hào) 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 負(fù) 載 損 耗 計(jì) 算 共 頁(yè) 第 頁(yè) 13 10 載流計(jì)算的導(dǎo)線電阻損耗（ W）。各繞組均為額定電流，其相電流為 ： I 1 = I 2 = I r / 2 [ A ] （ ） I 3 = I 4 [ A ] （ ） 式中： Ir — 高壓繞組的額定相電流（ A） I r = I 1 + I 2。 半穿越狀態(tài)的負(fù)載損耗（ PKB）計(jì)算 半穿越狀態(tài)的各繞組相電流 軸向分裂變壓器的半穿越狀態(tài)接線簡(jiǎn)圖如圖 b）所示， 高壓 繞組 1 及高壓 繞組 2 并 聯(lián)后接電源 UB , 其高壓 額定相 電流為 I r / 2 = I1B + I2B 。 應(yīng)注意其高壓繞組 2中，亦 分配 有較小電流（ I 2B）流過(guò) （ 約為 I r / 2 的 10 %左右）。 X12%～ X34% — 折算到 高壓額定 容量時(shí) ,各對(duì)繞組的電抗百分?jǐn)?shù) (%)，見(jiàn)阻抗計(jì)算； I r — 高壓繞組在全穿越狀態(tài)下的額定相電流（ A）。 半穿越狀態(tài)的雜散損耗（ PZSB）計(jì)算 軸向分裂變壓器的半穿越狀態(tài)下，雜散損耗（ PZSB）按下式計(jì)算： 式中： X13 % — 折算到 高壓額定 容量時(shí)，高壓 1 和低壓 3 的電抗百分?jǐn)?shù) (%)，見(jiàn)阻抗計(jì)算 。 PRB2 。 PfB2 。 PyB3 — 分別為高壓繞組和低壓繞組 3 引線損耗（ W），按公 式（ ）計(jì)算； PZSB — 半穿越狀態(tài)下，雜散損耗（ W），按公式（ ）計(jì)算。 分裂狀態(tài)的各繞組相電流 軸向分裂變壓器的分裂狀態(tài)接線簡(jiǎn)圖如圖 c）所示，此時(shí)一個(gè)低壓繞組（如繞組 3） 接電源，另一個(gè)低壓繞組（如繞組 4）接負(fù)載，兩個(gè)低壓繞組均為額定相電流（ I 3F = I 4F）。分裂狀態(tài)相當(dāng)于兩個(gè)半穿越狀態(tài)的疊加，此時(shí)，高壓繞組 1 及高壓繞組 2 中，亦有電流流過(guò)（ I 1F = I 2F）。 X12%～ X34% — 折算到 高壓額定 容量時(shí) ,各對(duì)繞組的電抗百分?jǐn)?shù) (%)，見(jiàn)阻抗計(jì)算； I r — 高壓繞組在全穿越狀態(tài)下的額定相電流（ A）。 分裂狀態(tài)的橫向漏磁產(chǎn)生的渦流損耗（ PWF）計(jì)算 軸向分裂變壓器的分裂狀態(tài)下，橫向漏磁（如圖 所 示，因上下兩個(gè)漏磁組對(duì)稱，故只計(jì)算一個(gè)漏磁組）產(chǎn)生的渦流損耗（ PWF）按下式計(jì)算： 式中： Ks — 系數(shù)， 75℃時(shí) : 銅導(dǎo)線 Ks = 鋁導(dǎo)線 Ks = ； 85℃時(shí) : 銅導(dǎo)線 Ks = 鋁導(dǎo)線 Ks = ； I3 — 低壓繞組的額定相電流（ A）； W3 — 低壓繞組的匝數(shù)； b — 垂直于漏磁場(chǎng)方向的裸導(dǎo)線尺寸（ cm），此處指導(dǎo)線寬度； Gq — 繞組裸導(dǎo)線的重量（ kg）； HK12— 高壓繞組的軸向高度（ cm）； λ S — 漏磁寬度（ cm） , λ S = Bq1+A13+Bq3 ； h S — 漏磁組高度（ cm） , h S = H K1 ； ρ si — 橫向漏磁洛氏系數(shù) , 先求： S = S’ + D0 ； uS =λ S / hS； vS = S / hS ； 再按阻抗計(jì)算中公式（ ）計(jì)算或查 圖 曲線； D0 — 鐵心圓直徑（ cm）； Bq1 。 A13 — 高壓 1 及低壓 3 之間主空道 (cm)。 分裂狀態(tài)的負(fù)載損耗（ PKF）計(jì)算 軸向分裂變壓器的分裂狀態(tài)下，負(fù)載損耗（ PKB）按下式計(jì)算： PKF = Σ PRF +Σ Pf F +Σ PWF +Σ PyF + PZSF [ W ] （ ） 式中 : Σ PRF — 各繞組的導(dǎo)線電阻損耗之和（ W），分別按公式（ ）計(jì)算； Σ Pf F — 各繞組的導(dǎo)線附加損耗之和（ W），分別按公式（ ）計(jì)算； Σ PWF — 各繞組的橫向漏磁的渦流損耗之和（ W），分別按公式（ ）計(jì)算； 版次 日 期 簽 字 舊底圖總號(hào) 底圖總號(hào) 日期 簽字 油 浸 電 力 變 壓 器 負(fù) 載 損 耗 計(jì) 算 共 頁(yè) 第 頁(yè) 13 13 ? ?? ? ? ?hbGWIKP 412Ks2jj1j21jm1in1jsj2si2q33swFs s???????????? ?? ?? ?? ? ? ?? ? ? ?h234s2332223s2221212s211s2s2jj1j21jm1in1jsj2sis s??????????????????????????? ??? ?? ?圖 分裂狀態(tài)下，橫向漏磁 不平衡安匝圖 D0 hS =HK1 ? 3 0 0 0 ? 1 ? 2 h3 h4 h2 h1 GY 1 GY 2 DY 3 DY 4 λ S HK12 S’ Σ PyF — 各繞組的引線損耗之和（ W），分別按公式（ ）計(jì)算； PZSF — 雜散損耗（ W） , 按公式（ ）或公式（ ）