【正文】 科學(xué)有效的進(jìn)行相關(guān)的測量工作。根據(jù)貫通巷道的掘進(jìn)需要，及時(shí)的延長巷道的中線和腰線。貫通測量導(dǎo)線最后幾個(gè)（不少于3個(gè)）測站點(diǎn)必須牢固埋設(shè)。當(dāng)兩個(gè)掘進(jìn)工作面之間的距離剩下2030m時(shí)，測量負(fù)責(zé)人應(yīng)以書面形式報(bào)告礦井技術(shù)負(fù)責(zé)人以及安全檢查和施工區(qū)、隊(duì)等有關(guān)部門。五 陀螺定向方案設(shè)計(jì) 陀螺經(jīng)緯儀定向步驟本次測量運(yùn)用逆轉(zhuǎn)點(diǎn)法 第一步：在A點(diǎn)安置陀螺經(jīng)緯儀，嚴(yán)格整平對(duì)中，并以兩個(gè)鏡位觀測測線方向AB的方向值——測前方向值M１。 第三步：測量懸掛帶零位值——測前零位，同時(shí)用秒表測定陀螺擺動(dòng)周期。 啟動(dòng)陀螺馬達(dá)，緩慢下放靈敏部，使擺幅在1176。范圍內(nèi)。連續(xù)記錄5個(gè)逆轉(zhuǎn)點(diǎn)的讀數(shù)u１、u２、u３、u４、u５，并按下式計(jì)算 NＴ：圖51第五步：進(jìn)行測后零位觀測，方法同測前零位觀測。第七步：計(jì)算TＡＢ陀螺方位角： 陀螺定向精度估計(jì)陀螺經(jīng)緯儀的測量精度，以陀螺方位角一次測定中誤差表示，跟蹤逆轉(zhuǎn)點(diǎn)法定向時(shí)的誤差分析。按跟蹤逆轉(zhuǎn)點(diǎn)法進(jìn)行陀螺定向時(shí)，主要誤差來源有：① 經(jīng)緯儀測定方向的誤差；② 上架式陀螺儀與經(jīng)緯儀的連接誤差；③ 懸掛帶零位變動(dòng)誤差；④ 靈敏部擺動(dòng)平衡位置的變動(dòng)誤差；⑤ 外界條件，如風(fēng)流、氣溫及震動(dòng)等因素的影響。這樣，此項(xiàng)誤差包括:①對(duì)中誤差一般陀螺定向邊都較長，當(dāng)測線邊長d=60m時(shí)，取eT=ec=，則覘標(biāo)對(duì)中誤差和儀器對(duì)中誤差為：2=②測線一測回的測量方法中誤差 測前測后兩測回的平均值中誤差 ③由5個(gè)逆轉(zhuǎn)點(diǎn)觀測確定陀螺北方向的誤差 逆轉(zhuǎn)點(diǎn)觀測誤差包括跟蹤瞄準(zhǔn)誤差和讀數(shù)誤差。每次定向都要把陀螺儀安置在經(jīng)緯儀支架上，這樣由于每次拆裝連接而造成的方向誤差，根據(jù)用WILDT3經(jīng)緯儀對(duì)三臺(tái)儀器多次的實(shí)際測試，求得其連接中誤差，取。懸掛帶材料的力學(xué)性質(zhì)的優(yōu)劣、陀螺運(yùn)轉(zhuǎn)造成的溫升、外界氣候的變化以及擺動(dòng)系統(tǒng)的機(jī)械鎖緊和釋放等因素的影響，均會(huì)引起零位變位。（4）靈敏部擺動(dòng)平衡位置的變動(dòng)誤差影響擺動(dòng)平衡位置變動(dòng)的主要因素是：電源電壓頻率的變化引起角動(dòng)量的變化，靈敏部內(nèi)部溫度的變化引起重心位移以及由于溫升造成懸掛帶和導(dǎo)流絲的形變等因素，都會(huì)造成平衡位置的變動(dòng)。（5）外界條件，如風(fēng)流、氣溫及震動(dòng)等影響這些條件的影響程度較為復(fù)雜，無法精確地一一測試，可取。方案一：設(shè)計(jì)圖紙上貫通方向上用藍(lán)色三角形標(biāo)計(jì)點(diǎn)加測陀螺邊方案二：設(shè)計(jì)圖紙上貫通方向上用黃色圓標(biāo)記點(diǎn)加測陀螺邊計(jì)算步驟： 圖1設(shè)觀測角觀測邊長為在3點(diǎn)和（n1）的未知角值設(shè)為z（），且假設(shè)在井下k至（k+1）邊上加測陀螺方位列出四個(gè)平差值條件方程式為，坐標(biāo)方位角條件式加測陀螺方位角后另一方位角條件式縱坐標(biāo)條件式橫坐標(biāo)條件式經(jīng)過簡化計(jì)算計(jì)算出各邊坐標(biāo)方位角近似值記為以及各點(diǎn)的近似坐標(biāo)的近似值z（），式（1）、（2）化成改正數(shù)條件式分別為將（3）、（4）分別按泰勒級(jí)數(shù)展開略去二次以上項(xiàng)再展開并略去改正數(shù)和乘積項(xiàng)，兼顧把（3）（4）式化成改正數(shù)條件方程歸納整理為式（5）（6）(8)（9）形成聯(lián)合定向附有參數(shù)條件方程的基本形式，化簡為六 貫通誤差預(yù)計(jì) 方案一 利用7”導(dǎo)線，全站儀測距精度為5*5mm,不加陀螺邊。26　 Ca109d1339。36　 11179d2239。4　12179d2239。57　34169d5439。15　56179d5539。25　78179d4839。05　910179d4439。55　1112179d5639。32　貫通點(diǎn)13　　　　　1413179d5639。25　1615179d4239。06　1817179d4239。15　2019179d5039。48　2221127d4539。27　242390d939。4　g25　　gg177d1539。17　Ge163d3839。19　FG34d1639。1 2393d3939。31 45179d5639。33 67179d4639。54 89179d3839。13 1011179d5339。51 1213179d5239。01 1514179d5239。08 1716179d3239。06 1918179d5839。23 2120179d5839。34 2322179d4439。34 2524179d2939。42/（206265）≈(米） 風(fēng)井一次獨(dú)立定向六次平均值的誤差所引起的 My01=177。 方案二 利用7”導(dǎo)線，全站儀測距精度為5*5mm,在5號(hào)點(diǎn)加陀螺邊。42/（206265）≈(米） 風(fēng)井一次獨(dú)立定向六次平均值的誤差所引起的My01=177。測站待求點(diǎn)XYXYdxdy12 23 34 45 （5）6 67 78 89 910 1011 1112 1213 　　　　[dx^2][dy^2]　　　　5453941413 1514 1615 1716 1817 1918 2019 2120 2221 (23)22 2423 2524 g25 Mx1　　　My1　Mx2　　　My2　主井一井獨(dú)立定向六次平均值的誤差所引起的 Mx01=177。42/（206265）≈A13點(diǎn)的點(diǎn)位中誤差為：m1=sqrt(Mx01^2+ Mxβ1^2+ Mxl1^2)=F13點(diǎn)的點(diǎn)位中誤差m2=sqrt(My01^2+ Mxβ2^2+ Mxl2^2)=貫通誤差m=sqrt(m1^2+m2^2)= ，說明貫通測量方案是滿足精度要求方案一不符合精度要求，方案三誤差較小且滿足精度要求所以選擇方案三。u （1）式中 u每公里水準(zhǔn)測量的中誤差,由于沒有實(shí)測資料，根據(jù)《煤礦測量規(guī)程》中規(guī)定的限差反算，地面四等測量測段往返測量互差的限差為177。7mm。 將上述結(jié)果代入（1）式中有 MH水上 = 177。H/80001/2 其中H為井深。700/80001/2≈ MH02= 177。mh （2） 式中 mh單位水準(zhǔn)測量中誤差；本次作業(yè)任務(wù)中，水準(zhǔn)測量部分路線較短，僅為石門處一部分，因此采用地下Ⅱ級(jí)水準(zhǔn)測量，取mh= 177。11mm。 將上述結(jié)果代入（2）式，有 MH水下= 177。mhl （3） 式中 mhl每千米長度三角高程測量的中誤差，可按《煤礦測量規(guī)程》的規(guī)定取為 mhl= 177。50mm/km。 將上述結(jié)果代入(2)式中，有 MH三角= 177。≈ 貫通在高程上的總誤差 M總= 177。 從上述誤差預(yù)計(jì)結(jié)果可知，在水平重要方向山和高程重要方向上均未超過容許的貫通偏差值，說明所選用的測量方案和測量方法時(shí)能滿足貫通精度需求的。而本次作業(yè)任務(wù)的預(yù)計(jì)中，高程方面的測量并沒有采用獨(dú)立進(jìn)行兩次，, 遠(yuǎn)小于容許的誤差，說明目前的高程測量儀器及方法所達(dá)到的技術(shù)水平，已足以保證大型貫通測量的