【正文】 /2＋衛(wèi)生間隔墻/2+女兒墻=+++=板：G==門：G=窗：G=雪荷載：57=頂層重力荷載代表值為：∑=+360+++++=合計(jì)： ∑=167。1. 質(zhì)點(diǎn)重力荷載見圖51：圖5－1 結(jié)構(gòu)質(zhì)點(diǎn)重力荷載（單位：KN）按頂點(diǎn)位移法計(jì)算框架的自振周期頂點(diǎn)位移法是求結(jié)構(gòu)基本頻率的一種近似方法。這樣，只要求出結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)水平位移，就可以按下式求得結(jié)構(gòu)的基本周期：結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)假想位移可以由下列公式計(jì)算，計(jì)算過程，如表54： （51） （52） （53） （54）式中： ：基本周期調(diào)整系數(shù)。：框架結(jié)構(gòu)的頂點(diǎn)假想位移。然后由求出，再用求出框架結(jié)構(gòu)的底部剪力。：第i層第j跟柱的抗側(cè)移剛度；表5－4 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次 (KN)54 321按公式（5－4）計(jì)算基本周期T,其中Ut量綱為m，取s根據(jù)《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》（GB50011—2001），對于高度不超過40米，以剪切變形為主，且質(zhì)量和剛度沿著高度方向分布比較均勻的結(jié)構(gòu)，以及近似于單質(zhì)點(diǎn)體系的結(jié)構(gòu)，可以采用底部剪力法等簡化方法計(jì)算抗震作用。在Ⅱ類場地，7度設(shè)防區(qū)，設(shè)計(jì)地震分組為第一組情況下，由《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》（GB50011—2001）——2可查得：結(jié)構(gòu)的特征周期和水平地震影響系數(shù)最大值（7度，多遇地震作用）為： (1) .結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算： (56) (57)式中：： 結(jié)構(gòu)基本自振周期的水平地震影響系數(shù)值；：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載，多質(zhì)點(diǎn)可取總重力荷載代表值的85％；：頂部附加水平地震作用；： 頂部附加地震作用系數(shù)；：結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值；：分別為質(zhì)點(diǎn)i,j的計(jì)算高度；對于多質(zhì)點(diǎn)體系，結(jié)構(gòu)底部縱向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值:各質(zhì)點(diǎn)的水平地震作用按公式（5－6）計(jì)算：將，代入式：各樓層地震剪力按: 計(jì)算：各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用，各樓層地震剪力及樓層間位移計(jì)算表表5－5 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用，各樓層地震剪力及樓層間位移計(jì)算表層次()(KN) (m)54321最大位移發(fā)生在第一層，其樓層最大位移與樓層高之比：，小于《建筑設(shè)計(jì)抗震規(guī)范》（GB50011—2001）[]=1/550滿足位移要求167。 風(fēng)荷載作用下的框架內(nèi)力作用在屋面梁和摟面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：為了簡化計(jì)算，通常將計(jì)算單元范圍內(nèi)外墻面的分布荷載化為等量的作用于樓面的集中風(fēng)荷載。因建設(shè)地點(diǎn)處于大城市郊區(qū)，地面粗糙程度為B類； ——風(fēng)荷載體型系數(shù)，查表取=； ——風(fēng)振系數(shù)。 框架結(jié)構(gòu)的荷載計(jì)算167。屋面板荷載設(shè)計(jì)值： 。計(jì)算簡圖：次梁截面為300mm600mm，現(xiàn)澆板載墻上的支承長度不小于100mm，取板在墻上的支承長度為120mm。取1m寬板帶作為計(jì)算單元，計(jì)算簡圖如圖61所示： 圖61板的計(jì)算簡圖3．彎矩設(shè)計(jì)值查得，板的彎矩系數(shù)分別為：邊跨：1/11；離端第二支座：1/11:中跨中：1/16；中間支座：1/14。C30混凝土，；HRB335鋼筋。表62 板的配筋計(jì)算截面1B2C彎矩設(shè)計(jì)值（）軸線①～②⑧～⑨計(jì)算配筋224224181205實(shí)際配筋（）計(jì)算結(jié)果表明：，符合塑性內(nèi)力重分布的原，此值與，%。正截面承載力計(jì)算過程列于表64。表64走廊板正截面受彎承載力計(jì)算截面A1B彎矩設(shè)計(jì)值（）計(jì)算配筋實(shí)際配筋（）計(jì)算結(jié)果表明：，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；，此值與，%。計(jì)算跨度：??；中跨因跨度，可按等跨連續(xù)梁計(jì)算。正截面承載力計(jì)算過程列于表64。續(xù)表64 屋面次梁正截面受彎承載力計(jì)算截面1B2C彎矩設(shè)計(jì)值（）計(jì)算配筋746796493594實(shí)際配筋（）3248。18As=7633248。（2）斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。，故各界面應(yīng)按構(gòu)造配置腹筋。167。 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算在豎向荷載作用下框架內(nèi)力采用分層法進(jìn)行簡化計(jì)算，此時每層框架梁同上、下層柱組成基本計(jì)算單元。計(jì)算步驟如下：（１） 根據(jù)各桿件的線剛度計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配；（２） 計(jì)算豎向荷載作用下各跨梁的固端彎矩，并將各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩進(jìn)行第一次分配；（３） 將所有桿端的分配彎矩向遠(yuǎn)端傳遞；（４） 將個節(jié)點(diǎn)因傳遞彎矩而產(chǎn)生的不平衡彎矩進(jìn)行第二次分配，使得各節(jié)點(diǎn)處于平衡狀態(tài)；（５） 將各桿件的固端彎矩，分配彎矩和傳遞彎矩相加即可得各桿端彎矩。分配系數(shù)按以下式計(jì)算：式中：　　　　為節(jié)點(diǎn)ｋ第ｉ根桿件的相對轉(zhuǎn)動剛度；　　　　　　　為節(jié)點(diǎn)ｋ各桿件相對轉(zhuǎn)動剛度之和。 梁的固端彎矩均布恒載和柱頂集中活載偏心引起的固端彎矩構(gòu)成節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩，利用以下公式計(jì)算： 底層恒載作用下的彎矩分配 標(biāo)準(zhǔn)層在恒載作用下的彎矩分配頂層在恒載作用下的彎矩分配 恒載作用下的彎矩圖恒載作用下的剪力圖活載作用下內(nèi)力計(jì)算：頂層： 標(biāo)準(zhǔn)層底層： 活載作用下的彎矩圖： 活載作用下的剪力及柱的軸力第七章框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合167。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。由于構(gòu)件控制界面的內(nèi)力值應(yīng)取自支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算個控制截面處的(支座邊緣處的）內(nèi)力值。按軸線計(jì)算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。 用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合（梁AB)用于承載力計(jì)算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合（梁AB)用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合（梁BC)用于承載力計(jì)算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合（梁BC)用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合（梁CD)用于承載力計(jì)算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合（梁CD)用于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的框架梁基本組合（梁AB)用于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的框架梁基本組合（梁BC)用于正常使用極限狀態(tài)驗(yàn)算的框架梁基本組合（梁CD)用于承載力計(jì)算的框架柱由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合（B軸柱）用于承載力計(jì)算的框架柱由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合（B軸柱）第8章 框架梁、柱截面配筋計(jì)算167。（2） 截面尺寸復(fù)核 取=500mm35mm=465mm，=因?yàn)? 所以 滿足要求。1層：從柱的內(nèi)力組合表可見，N,為小偏壓，選用M大，N大的組合，最不利組合為：和第一組內(nèi)力彎矩中由風(fēng)荷載作用產(chǎn)生的彎矩75%,柱的計(jì)算長度取下列二式中的較小值： 式中， ：柱的上端、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁線剛度之和的比值； ：比值中的較小值； H：柱的高度，對底層柱為從基礎(chǔ)頂面到一層樓蓋頂面的高度；對其余各層柱為上、下兩層樓蓋頂面之間的高度。 所以。 =所以，按構(gòu)造配筋416（4） 垂直于彎矩作用平面的受壓承載力驗(yàn)算1層：滿足要求。按照構(gòu)造要求，取雙肢箍8，則所以 取S=250所以取雙肢箍 框架梁正截面配筋計(jì)算 框架梁斜截面配筋計(jì)算（3） 裂縫寬度驗(yàn)算梁AB(1層）： 框架梁的裂縫寬度驗(yàn)算見下表：第9章 樓梯計(jì)算167。 基礎(chǔ)類型定位：A、D軸柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，B、C軸柱下采用聯(lián)合基礎(chǔ) A 軸柱下獨(dú)立基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 取混凝土強(qiáng)度等級為C25，fc=，ft=，鋼筋為HPB235級，fy=210KN/mm2 荷載設(shè)計(jì)值A(chǔ)軸 框架柱傳來：M1=,基礎(chǔ)梁傳來：則，M=，, 初步確定基底尺寸 ? 確定地基承載力設(shè)計(jì)值 由設(shè)計(jì)資料可知，此時地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值fk=350KN/m2，查表可得，粘土，則可得基底以上埋深范圍內(nèi)土的加權(quán)平均數(shù)重度為： 可得地基承載力設(shè)計(jì)值為： ? 基礎(chǔ)底面尺寸 A軸，則 取b=2400，l=3000，A= 基礎(chǔ)抗沖切承載力計(jì)算（1） ，分別為上柱尺寸偏心距基礎(chǔ)最大和最小凈反力初步選擇基礎(chǔ)高度h=800，h0=750mm（有墊層）因偏心受壓，沖切力沖切力基礎(chǔ)分兩階，下階（2） 變階處沖切力計(jì)算沖切力抗沖切力 配筋計(jì)算（1） 基礎(chǔ)長邊方向II截面（柱邊）柱邊凈反力 懸臂部分凈反力平均值彎矩： IIIIII截面處（變階處） 比較，應(yīng)按AsI配筋，實(shí)配2512120，（2） 短邊方向 因基礎(chǔ)受單向偏心荷載作用，所以在基礎(chǔ)短邊方向的基底反力可按均勻分布計(jì)算，取計(jì)算，有 與基礎(chǔ)長邊方向的配筋計(jì)算方法一致。IIII截面（柱邊）柱邊凈反力懸臂部分凈反力平均值 彎矩： IVIV截面（變階處）比較,應(yīng)按配筋，實(shí)配1712140， B,C柱下聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 對于內(nèi)柱基礎(chǔ)，由于B和C軸較近，故采用聯(lián)合基礎(chǔ)聯(lián)合基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 由于柱下獨(dú)立基礎(chǔ)在,兩基礎(chǔ)之間有重疊，所以采用柱下聯(lián)合基礎(chǔ)。為了豎向力合力與基礎(chǔ)形心重合，則基礎(chǔ)必須伸出點(diǎn)之外x2：基礎(chǔ)總長度需要基礎(chǔ)底板寬度b：肋梁寬b取柱截面尺寸+200，即500+200=700mm，取h=1200mm，則h/l=1200/2700=1/。因 故由選用四肢箍，則，取s=140（加密區(qū)），跨中s=240mm。