【正文】 水，溫度降至153℃，再進入第五水分離器（V2012），分離出冷凝液后進入鍋爐給水加熱器Ⅲ（E2010）加熱來自熱電站的鍋爐給水，溫度降至123℃，進入第六水分離器（V2013），分離出冷凝液后進入脫鹽水加熱器Ⅱ（E2011），溫度降至35℃，進入第七水分離器，分離出冷凝液后的煤氣（發(fā)電氣）去送至NHD脫硫脫碳工段。由第一水分離器（V2004）、第四水分離器（V2011）分離出的高溫冷凝液和來自氨吸收制冷、脫硫系統(tǒng)的冷凝液進入冷凝液閃蒸槽（V2007），閃蒸出的閃蒸氣進入冷凝液汽提塔（T2001），冷凝液由閃蒸槽底部排出直接送至氣化工段。從塔底排出的冷凝液送至氣化工段，塔頂排出的解析氣，送至氣化系統(tǒng)的火炬。除氧器用本工段產生的低壓蒸汽吹入除氧，除氧后的鍋爐給水由鍋爐給水泵和高、低壓給水泵提壓，(A)去鍋爐給水加熱器Ⅱ（E2009），升溫至153℃后，一部分去變換氣第二廢熱鍋爐（E2004）(A)低壓蒸汽，另一部分去發(fā)電氣廢熱鍋爐（E2008）(A)低壓蒸汽；(A)去甲醇合成系統(tǒng)；(A)進鍋爐給水加熱器（E2005），溫度升至135℃，分成兩部分，一部分去硫回收系統(tǒng)，另一部分去變換氣第一廢熱鍋爐（E2003）(A)蒸汽。圖5 變換工藝流程來自變換及燃氣熱回收系統(tǒng)的煤氣（36℃，(A)，含H2S %）與燃氣脫硫塔（T3004）℃進入燃氣脫硫塔（T3004）下部，在塔內NHD吸收了煤氣中大部分的H2S氣體，同時也帶走部分COCOS、H2等氣體。從變換工段過來的變換氣（36℃，(A)，%）與脫硫脫碳閃蒸氣及濃縮塔頂氣提氣混合，℃進入變換氣脫硫塔（T3001）底部，與塔內自上而下的0℃ NHD溶液逆流接觸吸收絕大部分H2S氣體及部分COCOS、H2等氣體，℃，含H2S+COS80ppm，%，經(jīng)脫硫氣分離器（V3002）分離掉夾帶的NHD溶液后，去NHD脫碳。采用甲醇馳放氣（40℃，(A)）作為氣提氣進入濃縮塔下部，塔頂出來的氣提氣中主要是CO2 、H2及少量H2S、COS等氣體，(G)閃蒸氣合并經(jīng)閃蒸氣水冷器I（E3004）冷卻至40℃返回進NHD脫硫入口以回收高壓閃蒸氣中的H2。從脫硫高壓閃蒸槽底出來的富含H2S、CO2的閃蒸液進入再生塔（T3003），再生塔底部由變換氣煮沸器（E3007）加熱，使NHD富液中的氣體全部解吸出來，得到約147℃的NHD貧液?！?，再被脫碳工段的氨冷器I冷卻至0℃，然后將出氨冷器I的貧液分為兩部分，一部分貧液直接進入燃氣脫硫塔（T3004）；另一部分則進入NHD脫碳工段的脫碳塔上塔，在塔內吸收脫碳塔下塔過來的凈化氣中微量的H2S和CO2，(G)進入變換氣脫硫塔（T3001）。來自脫硫工段的脫硫氣（℃、(A)、CO34%含COS＋H2S 80ppm）進入脫碳塔（T4001）下塔，氣體自下而上與從下塔頂部而來的NHD溶劑逆流接觸，下塔塔內有三層QH1型碳鋼扁環(huán)散堆填料，氣體中的CO2被溶劑吸收，部分H2S、COS被吸收。精脫硫時，凈化氣先進入水解槽預熱器（E4004）被變換氣冷凝液加熱到80℃，經(jīng)水解槽（R3001）水解后，在水解氣冷卻器（E4005）中冷卻至40℃，進到精脫硫槽（R3002A，B）精脫硫，得到符合甲醇合成所需的凈化氣體（CO2：2～3%，COS和H2S），送入合成甲醇工段。進脫碳塔下塔上部的NHD貧液溫度為5℃，在塔內吸收CO2的過程中，由于CO2的溶解熱使溶液溫度升高，℃、(A)。高壓閃蒸氣和來自脫硫工段的脫硫高壓閃蒸氣混合后進入閃蒸氣壓縮機（C4001A，B），(A)、經(jīng)閃蒸氣水冷器冷卻到40℃與變換氣混合，經(jīng)氣體換熱器（E6401A，B）降溫后再去脫硫工段循環(huán)吸收。低壓閃蒸槽（V4005）底部出來的富液自流進入氣提塔（T4002）塔內有五層QH1型扁環(huán)散堆填料，溶液與氣提氮氣在填料層內逆流接觸，此時溶液中溶解的CO2被氣提出來，排至大氣。系統(tǒng)中各排液、導淋回收的NHD溶液，經(jīng)排液總管送入溶劑系統(tǒng)貯槽內。爐內發(fā)生H2S部分氧化反應，三分之一的H2S燃燒轉化成SO2，生成的SO2再與剩下的H2S發(fā)生克勞斯發(fā)應生成單質硫。從一級冷凝器（E6005）出來被冷卻至150℃的氣體與酸性氣燃燒爐出口的一級高溫摻合閥（TV6001）熱口進來的高溫氣體摻合提溫到270℃進入一級Claus轉化器（R6001）發(fā)生催化轉化反應。轉化氣同樣與酸性氣燃燒爐出口的二級高溫摻合閥（TV6002）熱口進來的高溫氣體摻合提溫到220℃進入二級Claus轉化器（R6001）發(fā)生催化轉化反應，然后進入三級冷凝器（E6007）冷卻到150℃分離出液硫，（G）的低壓蒸汽。從一、二、三級冷凝器（E6005,E6006,E6007）和尾氣分液罐（V6005）中冷凝下來的液硫都進入液硫封（V6004A,B）,然后由液硫封（V6004A,B）自流流入液硫貯罐（V6007A,B），再用液硫泵（P6002A,B）將液硫輸送到液硫高位罐（V6009），由液硫高位罐（V6009）經(jīng)過過慮輸送到硫磺尖嘴滴落成型造粒機去造粒成型包裝出售。經(jīng)急冷塔（T6001）急冷后的氣體去吸收塔（T6002）與從塔頂下來的NHD貧液逆向接觸，氣體中所含的大部分H2S和部分CO2被貧液吸收下來，從吸收塔（T6002）頂出來的尾氣進入尾氣焚燒爐（F6002），與配入的稍過量的空氣和燃料氣進行高溫焚燒，使H2S全部轉化為SO2，焚燒氣經(jīng)尾氣廢鍋（E6009）冷卻至300℃，通過煙囪（X6001）高空排放。吸收了H2S和部分CO2的NHD富液自吸收塔底由富液泵（P6012A，B）泵出，與再生塔來的NHD貧液經(jīng)過貧富液換熱器Ⅰ（E6012）和貧富液換熱器Ⅱ（E6013）換熱后升溫到135℃進入再生塔（T6003）再生。從再生塔頂出來的溫度約為107℃的再生氣經(jīng)再生氣水冷器（E6014）冷卻至40℃，再經(jīng)再生氣分離器（V6014）除去水，然后返回酸性氣燃燒爐再次進行Claus轉化；分離出來的水則經(jīng)回流水泵（P6014A，B）打回再生塔。本裝置接收到從變換工段送來的中壓鍋爐給水在廢熱鍋爐（E6004）（G）蒸汽送入管網(wǎng)；從變換過來的低壓鍋爐給水在各級冷凝器（E6005，E6006，E6007）、蒸汽發(fā)生器（E6008）和尾氣廢鍋（E6009）（G）低壓蒸汽供本裝置設備夾套及管道伴熱使用。反應放出大量的熱，通過列管管壁傳給鍋爐水，產生大量中壓蒸汽（），減壓后送至蒸汽管網(wǎng)。甲醇合成塔（R7001）出來的合成氣（255℃，），經(jīng)入塔氣預熱器（E7001），甲醇水冷器（E7002A，B），進入甲醇分離器（V7002），粗甲醇在此被分離。甲醇分離器（V7002）分離出的混合氣與新鮮氣按一定比例混合后升壓送至甲醇合成塔（R7001）繼續(xù)進行合成反應。弛放氣減壓后去燃氣發(fā)電系統(tǒng)；甲醇膨脹槽（V7003）頂部排出的膨脹氣去燃料氣系統(tǒng)。汽包（V7001）排污，經(jīng)排污膨脹槽（V7006）膨脹減壓后就地排放。預精餾塔（T8001）底部粗甲醇液經(jīng)加壓塔進料泵（P8004A,B）進入加壓精餾塔（T8002），加壓塔再沸器（E8005），加壓塔塔頂餾出甲醇氣體（，122℃）經(jīng)常壓塔再沸器（E8007A，B）后，甲醇氣被冷凝，精甲醇回到加壓塔回流槽（V8004），一部分精甲醇經(jīng)加壓塔回流泵（P8005A，B），回到加壓精餾塔（T8002）作為回流液，另一部分經(jīng)加壓塔甲醇冷卻器（E8006）冷卻后進入精甲醇計量槽（V8007A，B）中。常壓塔再沸器（E8007A，B）以加壓精餾塔（T8002）塔頂出來的甲醇氣作為熱源。產品精甲醇由精甲醇泵（P8008A，B）從精甲醇計量槽（V8007A，B）送至甲醇罐區(qū)裝置。甲醇精餾系統(tǒng)各塔排出的不凝氣去燃料氣系統(tǒng)。由甲醇精餾來的精甲醇貯存到精甲醇貯槽（V9101A，B）中。當甲醇外運時，啟動精甲醇泵（P9101A,B），將甲醇輸送到甲醇裝卸棧臺，通過火車鶴管進入火車槽車，通過汽車鶴管進入汽車槽車。圖9 精餾工藝流程 氨吸收制冷流程由凈化裝置（NHD脫硫脫碳工段）及醋酸裝置來的氣氨（15℃，），進入本裝置，經(jīng)過冷器（E2503）與出工段的液氨換熱，℃進入吸收器（R2501AB、R2502AB），被由溶液熱交換器（E2502A，B）來的稀氨水（47℃）吸收為濃氨水（37℃）。濃氨水由氨水泵（P2501A、B）加壓，經(jīng)溶液熱換熱器，與來自精餾塔塔釜稀氨水（140℃）換熱，升到114℃，進入精餾塔（T2501A、B）中部進行精餾。來自NHD脫硫工段的變換氣（182℃），進入本工段再沸器（E2501A，B）后，再經(jīng)冷凝液分離器（V2504A，B）后返回到變換甲烷工段，為精餾氨水提供熱源。稀氨水由塔底出來進入溶液熱交換器。來自合成、凈化的循環(huán)水裝置的循環(huán)冷卻水，分別進入吸收器，冷凝器，塔頂回流冷卻器，分別移出氨的反應熱和冷凝熱。精餾工段通過三塔高效精餾工藝，%，符合精甲醇國家一級標準。 / =。由于甲醇入塔氣中水含量很少，忽略入塔氣帶入的水。則反應（7） kmol/h， m3/h的水和一氧化碳。 新鮮氣和弛放氣氣量的確定CO的各項消耗總和 = 新鮮氣中CO的量，即++++－+++%G+%G=+%G同理 原料氣中其他各氣體的量=該氣體的各項消耗總和，由此可得新鮮氣體中各氣體流量，如下表：表12 新鮮氣組成組分單位COCO2H2N2ArCH4氣量m3/h+%G+%G+%G+%G+%G+%G新鮮氣m3/h+新鮮氣中惰性氣體（N2 + Ar）%，反應過程中惰性氣體的量保持不變，（N2 + Ar）=+%G，則 +=（+%G）/%解得 G=， m3/h由弛放氣的組成可得出下表表13 弛放氣組成氣體CH3OHH2COCO2N2ArCH4組成%%%%%%%氣量m3/h表14 新鮮氣組成氣體CH4H2COCO2N2Ar組成%%%%%%氣量m3/h 循環(huán)氣氣量的確定G1 =G 3+G4+G5+G6－G7－G8式中：G1 為出塔氣氣量 ； G 3 新鮮氣氣量 ； G4 循環(huán)氣氣量 ；G5 主反應生成氣量； G6 副反應生成氣量；G7 主反應消耗氣量； G8 副反應消耗氣量；G5= ++%= m3/hG6= +++++++++= m3/hG7=++++%3= m3/hG8=+++++++++= m3/h%，則 （G4%+%++）/ G1=解得G4= 表15 循環(huán)氣組成氣體 CH3OH H 2 CO CO2 N2 Ar CH4組成 % % % % % % %氣量m3/h 循環(huán)比，CO及 CO2單程轉化率的確定循環(huán)比R= G4/G 3 =CO單程轉化率：(+)/(+)= 即 %CO2單程轉化率：(+)= 即 % 入塔氣和出塔氣組成G1 =G 3+G4+G5+G6－G7－G8=G2= G3+G4 =表16 入塔氣組成氣體 CH3OH H 2 CO CO2 N2 Ar CH4組成 % % % % % % %氣 m3/h 量 kmol/h 表17 出塔氣組成氣體 H 2 CO CO2 N2 Ar CH3OH組成 % % % % % %氣m3/h 量 kmol/h 氣體 CH4 （CH3O）2 C4H9OH C18H18 H2O 組成 % % % % % 氣m3/h 量 kmol/h 計算過程: 入塔氣CO=循環(huán)氣中CO+新鮮氣中CO+= m3/h同理可得其他氣體氣量。表18 分離器出口氣體組成氣體 CH3OH H 2 CO CO2 N2 Ar CH4組成 % % % % % % %氣m3/h 量 kmol/h 1水煤氣 ；2預變換氣；3變換氣；4調節(jié)CO濃度后的變換氣；5水解氣；6發(fā)電水解氣；7調節(jié)變換氣CO濃度的水解氣；8新鮮氣；9燃氣發(fā)電氣圖11 變換凈化物料流程 調節(jié)CO濃度后的變換氣的確定調節(jié)CO濃度后的變換氣在脫硫脫碳過程中，N2 + Ar量基本保持不變，變換氣中N2 + %，已知新鮮氣中N2 + +，則可以算得調節(jié)CO濃度后的變換氣為：（+）/%=調節(jié)CO濃度后的變換氣的百分比為 ：H 2 % ；CO %；CO2 %N2 %；Ar %；CH4 %；NH3 %；H2S %；COS %