廈門灣御別墅建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)論文-閱讀頁
2025-07-08 14:19本頁面
【正文】 層數(shù)截面位置內(nèi)力→←4AMVB左MVB右MV28CMV跨間MABMBC注：M以下部受拉為正，V以向上為正，MAB 和MBC 分別為AB跨和BC跨的跨間最大彎矩。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合。m，N以受壓為正，單位為kN。 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層數(shù)截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←6柱頂M00N0柱底M00N03柱頂M00N0797柱底M00N02柱頂M00N0柱底M00N01柱頂M00N0柱底M00N0注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kN 橫向框架B柱剪力組合（kN）層數(shù)→←400300200100 注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。m，N以受壓為正，單位為kN。 截面設(shè)計(jì) 框架梁這里取第一層BC跨梁為例,說明計(jì)算方法和過程。m ； V=跨中：M=m ； V=2. 正截面受彎承載力計(jì)算混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30：C30級(jí) fc=； ft= 應(yīng)力系數(shù)α1= ； 高度系數(shù)β=鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：縱向鋼筋：HRB400級(jí) fy=360N/mm2箍筋： HPB400級(jí) fy=360N/mm2(1) 支座C梁截面尺寸為bh=200mm500mm，按矩形截面計(jì)算單層配筋了近似取 mm2實(shí)配鋼筋318，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，支座 （滿足）(1) 支座C梁截面尺寸為bh=200mm500mm，按矩形截面計(jì)算單層配筋了近似取 實(shí)配鋼筋，318，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，支座 滿足）(3) 跨中截面按T形截面計(jì)算① 翼緣可計(jì)算寬度的確定按計(jì)算跨度l0考慮： 按梁間凈距考慮： 按翼緣厚度考慮: (故此種情況不考慮)綜上，取 ② T形截面類型判斷 屬于第一類T形截面實(shí)配鋼筋，218，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，支座 滿足）③ 鋼筋面積計(jì)算3. 斜截面計(jì)算 故截面尺寸滿足要求。 框架柱 以一層B柱為例，說明計(jì)算方法和過程。 由于地震的往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求。 ： 左震： 右震：取 （右震） 左震： 右震：取 （右震） 取 將按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端則底層柱上端彎矩調(diào)整為 三級(jí)框架， 計(jì)算偏心距： 附加偏心距： （l為偏心方向截面尺寸）確定柱的計(jì)算長度，其中因?yàn)殚L細(xì)比，故需要考慮偏心距增大系數(shù)η。 (2) 按及相應(yīng)的M計(jì) ， 此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整 因?yàn)殚L細(xì)比，故需要考慮偏心距增大系數(shù)η。 采用對稱配筋因?yàn)? 所以按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足且滿足 ，選2 18，總配筋率 3. 柱斜截面受剪承載力計(jì)算由前可知， ，則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值 剪跨比 取 （滿足要求）根據(jù)規(guī)范，所以取 故該柱按構(gòu)造配置箍筋，三級(jí)抗震時(shí)柱端箍筋加密區(qū)構(gòu)造要求如下：① 箍筋加密區(qū)長度為 上端： 下端(底層柱根)：② 箍筋最大間距為 上端： 下端(底層柱根)：③ 箍筋最小直徑 8mm所以，加密區(qū)取2 8100，非加密區(qū)取2 8200。qq 踏步段斜板的長度 Lx ＝ Lsn / Cosα ＝ 1820/176。 ＝ h1 / Cosα ＝ 100/176。) / 2 ＝ (+2*)/2 ＝ 梯板有效高度 h10 ＝ h1 as ＝ 10025 ＝ 75mm 均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 梯板上的線載換算為均布恒荷 gk1 ＝ Pk / B ＝ 1/ ＝ 梯板自重 gk2 ＝ γbc1 ＝ γc2gk + γQgk + γQ qk ＝ *+**2 ＝ 最不利的荷載基本組合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{, } ＝ 梯板的支座反力 永久荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(D) ＝ 可變荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(L) ＝ 最不利的均布反力基本組合值 R ＝ 梯板斜截面受剪承載力計(jì)算 V ≤ fth0 V ＝ 1/2Ln ＝ R ＝ fth0 ＝ *1*1271*1* ＝ ≥ V ＝ ，滿足要求。Qm As ＝ 160mm2，as ＝ 24mm，ξ ＝ ，ρ ＝ %； ρmin ＝ %， As,min ＝ 200mm2； 實(shí)配縱筋： 8200 （As ＝ 251） 支座 Mmin ＝ 1/20L02 ＝ ** ＝ qq 踏步段斜板的長度 Lx ＝ Lsn / Cosα ＝ 260/176。 ＝ h1 / Cosα ＝ 100/176。) / 2 ＝ (170+2*)/2 ＝ 梯板有效高度 h10 ＝ h1 as ＝ 10020 ＝ 80mm 均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 梯板上的線載換算為均布恒荷 gk1 ＝ Pk / B ＝ 1/ ＝ 踏步段梯板自重 gk239。T ＝ 25* ＝ gk2 ＝ gk239。Lsn / Ln ＝ *＝ 低端、高端平板自重 gk339。h1 ＝ 25* ＝ gk3 ＝ gk339。(Lln + Lhn) / Ln ＝ *(+)/ ＝ 踏步段梯板面層自重 gk439。c1hs + (n 1) ＝ γc1 ＝ γc2gk + γQgk + γQ qk ＝ *+**2 ＝ 最不利的荷載基本組合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{, } ＝ 梯板的支座反力 永久荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(D) ＝ 可變荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(L) ＝ 最不利的均布反力基本組合值 R ＝ 梯板斜截面受剪承載力計(jì)算 V ≤ fth0 V ＝ 1/2Ln ＝ ** ＝ R ＝ fth0 ＝ *1*1433*1* ＝ ≥ V ＝ ，滿足要求。Qm As ＝ 171mm2，as ＝ 19mm，ξ ＝ ，ρ ＝ %； ρmin ＝ %， As,min ＝ 200mm2； 實(shí)配縱筋： 8200 （As ＝ 251） 支座 Mmin ＝ 1/20L02 ＝ ** ＝ 地基土為粉質(zhì)粘土， ，地基承載力特征值，無軟弱下臥層?；炷翉?qiáng)度等級(jí)選C25，ft=；鋼筋取HRB400，fy=360N/mm2；采用100厚C15混凝土墊層，兩邊各延伸出100mm。 B柱基頂荷載標(biāo)準(zhǔn)組合截面內(nèi)力|Mk max|NNk minMNk maxM→←一層柱底M00N0V00 注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kN B柱基頂荷載基本組合截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←一層柱底M00N0V00注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kN 初步確定基礎(chǔ)尺寸。 ，Nk max=考慮偏心荷載的影響，將A0增大20%，即 設(shè)基礎(chǔ)為正方形，則 。 (2) 取標(biāo)準(zhǔn)組合及相應(yīng)的M，V 即 基礎(chǔ)及回填土重：基底處豎向合力：基底處總力矩： 偏心距 所以，偏心力作用在基礎(chǔ)截面內(nèi)。所以。根據(jù)h=900mm，通過線性內(nèi)插得βhp=；取as=50mm，則h0=has=90050=850mm；柱寬a=400mm，則at=a=400mm，ab=a+2h0=400+2850=2100mm，am=(at+ab)/2=(400+2100)/2=1250mm。(2) 取基本組合及相應(yīng)的M，V 即 偏心距 所以，偏心力作用在基礎(chǔ)截面內(nèi)。 故滿足沖切要求，選用基礎(chǔ)高度h=900mm合適。 (2) 取基本組合及相應(yīng)的M，V 即 基礎(chǔ)及回填土重：基底處豎向合力：基底處總力矩： 偏心距 所以，偏心力作用在基礎(chǔ)截面內(nèi)。設(shè)計(jì)控制截面Ⅱ處的彎矩為 該方向受力鋼筋面積 實(shí)配12150，As=1885mm2\\結(jié) 論通過對廈門灣御墅的設(shè)計(jì)，使我了解了框架結(jié)構(gòu)的一般設(shè)計(jì)要求、程序、方法和內(nèi)容。在解決使用功能的基礎(chǔ)上進(jìn)行設(shè)計(jì)，營造出一個(gè)健康、舒適、愉悅和富于文化品位而個(gè)性化的家居氛圍。因此將是一次很好的鍛煉，也是一次巨大的挑戰(zhàn)。培養(yǎng)我們獨(dú)立自主的能力以及認(rèn)真的學(xué)習(xí)態(tài)度，提高本人畢業(yè)后到第一線工作的能力，樹立外國先進(jìn)理論和本國實(shí)際國情相結(jié)合的思想和觀點(diǎn)，同時(shí)還將培養(yǎng)設(shè)計(jì)工作中實(shí)事求是、嚴(yán)格、準(zhǔn)確的科學(xué)態(tài)度和工作作風(fēng)。手算采用一些簡化的但比較精確的計(jì)算方法，如計(jì)算地震作用的底部剪力法、計(jì)算水平荷載作用下框架內(nèi)力的“D值法”、計(jì)算豎向荷載作用下框架內(nèi)力的彎矩二次分配法等。電算出圖快捷、精確，是實(shí)際工程設(shè)計(jì)采用的主要手段，但畢業(yè)設(shè)計(jì)采用手算為主更能加深對計(jì)算原理的理解。通過畢業(yè)設(shè)計(jì)鞏固了專業(yè)知識(shí)，提高了綜合分析問題的能力，初步掌握了一般住宅建筑工程的設(shè)計(jì)流程、原理及方法，為將來的工作打下良好的基礎(chǔ)。威廉斯. Design of Reinforced Concrete Structures, 北京 : 中國水利水電出版社, 2002[15] Henry J. Cowan. Design of Reinforced concrete structures, Englewood Cliffs: Prentice Hall, 1989[16] Lulu Basheer, Joerg Kropp, David . Assessment of the durability of concrete from its permeation properties: a review. Elsevier, 2005, 93103.
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