【正文】 =八層梁端彎矩： ML= 調(diào)幅后 ML= Mr = KN﹒m 調(diào)幅后 Mr =八層梁端剪力 VqD＝VqJ＝ql＝＝ KN調(diào)幅前： VmD＝VmJ== KNVD＝VqD－VmD＝－＝ KNVJ＝VqJ＋VmJ＝＋＝調(diào)幅后： VmD＝VmJ=＝－ VD＝VqD－VmD＝－＝ KN VJ＝VqJ＋VmJ＝＋=同理第七層梁端剪力：調(diào)幅前： VD＝＋＝ KN VJ＝－＝ KN調(diào)幅后： VD＝+ ＝ KN VJ＝－＝第八層A柱柱頂及柱底軸力：N頂＝V＋P＝＋0＝ KNN底＝V＋P＝＋＝第七層A柱柱頂及柱底軸力N頂＝＋＝N底＝＋ = KN其它梁端剪力及柱軸力計(jì)算見表312表312恒載作用下梁端剪力及柱軸力（KN）荷載引起剪力彎矩引起剪力總剪力柱軸力層 數(shù)AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VqA＝VqBVqA＝VqBVmA＝－VmBVmB＝VmC VmA＝－VmBVAVBVB＝VCN頂N底N頂N底8（）0()()7()0（）（）6()0（）（）5()0（）（）4()0（）（）3()0（）（）2()0（）（）1()0（）（）18601895注：括號(hào)內(nèi)為調(diào)幅后的剪力值。 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表?？缰蠱若小于 ql2，應(yīng)取M＝ ql2。圖中 MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。MEA及x1的具體數(shù)值見表314，表中RA、x1 、MGE均有兩組數(shù)值。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖113括號(hào)中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖15所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值。剪力值應(yīng)取V′左、V′右，具體見表31表313。m）MGB（KNm）MEB（KNm）AB跨87654321BC跨87654321注：當(dāng)x1l或x10時(shí)，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時(shí)，用M=RAx－－MGAMEA計(jì)算MGE。③8A右M177。V跨中MABMBC447A右M177。V跨中MABMBC586A右M177。V跨中MABMBC585A右M177。V跨中MABMBC584A右M177。V跨中MABMBC58層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。m，剪力單位為KN；② 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。表318活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計(jì)算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～2020計(jì)算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）表319 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。m，軸力單位為KN。③8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MV柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN158柱底MN1583柱頂MN柱底MN 2柱頂MN柱底MN1柱頂MN1860柱底MN1895680注：表中彎矩單位為KN 截面設(shè)計(jì)（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時(shí)，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設(shè)計(jì)采用下面的表達(dá)式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表321；S——地震作用效應(yīng)或地震作用效應(yīng)與其它荷載效應(yīng)的基本組合； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。 表321承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2）橫向框架梁截面設(shè)計(jì)以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。m，V的單位為KN。m已知條件： 混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30（ft＝，fc＝），縱筋為HRB335（fy＝310 N/mm2），箍筋為HRB235（fy＝210 N/mm2）。 h01=50035=465mm構(gòu)造要求： 承載力抗震調(diào)整系數(shù)二級(jí)抗震設(shè)防要求，框架梁的混凝土受壓高度x 則 梁的縱向最小配筋率：支座處： 取兩者大值 所以 As1min=525mm2 As2min=432mm2跨中 取兩者較大值所以 As1min=444mm2 As2min=365mm2箍筋的配筋率配筋計(jì)算因結(jié)構(gòu)荷載均對(duì)稱，故整個(gè)框架采用左右對(duì)稱配筋。跨中下部受拉，按T行截面設(shè)計(jì)翼緣計(jì)算寬度按計(jì)算跨度l0考慮：當(dāng)按照梁間距考慮時(shí)：當(dāng)按照翼緣厚度考慮時(shí)： 此種情況不起控制作用綜上 取 考慮抗震系數(shù)承載力調(diào)整系數(shù) 彎矩設(shè)計(jì)值為故屬于第一類截面故配 222As=760mm2 支座降下部截面的220鋼筋深入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋（）再將計(jì)算的受拉鋼筋A(yù)s考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)，考慮設(shè)計(jì)值 =283 故按構(gòu)造配筋220 As=628 mm2全部梁的正截面配筋計(jì)算與結(jié)果見表322表322梁正截面的配筋計(jì)算表樓層截面 MKN．m實(shí)配81＜0509387318 7632439218 5093＜0509492318 7634＜0509218 509533194218 50971628846322 11402614220 6283846322 11404571220 6285＜0628273220 628616281105322 11042610220 62836281039322 11404628727320 9415256220 628516281287422 15202610220 62836281132422 15204628824320 9415256220 628樓層截面MKN．m實(shí)配41628422 15202613220 62836281239422 15204628911320 9415256220 628316281561422 15202610220 62836281214422 15204628925320 9415256220 628216281559422 15202610220 62836281340422 152046281036320 9415256220 628116281779422 15202636220 62836281530422 152046281198320 9415269220 628表322梁正截面的配筋計(jì)算表（3）梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設(shè)計(jì)時(shí)，對(duì)剪力設(shè)計(jì)值進(jìn)行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對(duì)第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值。由表19得:AB跨：順時(shí)針方向 Mbν＝ KNm逆時(shí)針方向 Mbν＝－ KNmBC跨：順時(shí)針方向 Mbν＝ KNm 逆時(shí)針方向 Mbν＝－ KNm計(jì)算中Mbν＋Mbr取順時(shí)針方向荷逆時(shí)針方向中較大者。m VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝＋=m VA右＝VB左＝ VB右＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ KN γRE VJ右＝＝調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進(jìn)行斜截面計(jì)算。（4） 柱截面設(shè)計(jì)以第一、二層B柱為例，對(duì)圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。正截面承載力得計(jì)算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠(yuǎn)大于柱子，梁先屈服可使整個(gè)框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。因此，在框架設(shè)計(jì)中，應(yīng)體現(xiàn)“強(qiáng)柱弱梁”三級(jí)框架: 式中：——節(jié)點(diǎn)下柱端順時(shí)針或反時(shí)針截面組合底彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)左、右梁端反時(shí)針或順時(shí)針方向截面組合底彎矩設(shè)計(jì)值之和。若采用對(duì)稱配筋，可取用兩組中較大者計(jì)算配筋。同時(shí)，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性。第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由美麗組合表315查得。m 右震 +＝ KNm第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。m +＝ KNm＝=637 KNm將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝McⅡⅡ＝McⅠⅠ＝ + ＝ m對(duì)底層柱底（ⅢⅢ截面）。m根據(jù)B柱