某中學辦公樓結構計算書-閱讀頁
2025-07-07 17:01本頁面
【正文】 下M N V 4上M N 下M N V 3上M N 下M N V 2上M N 下M N V 1上M N 下M N V 式中：、—分別為柱上、下端順時針或逆時針方向截面組合的彎矩設計值（應取調整增大后的設計值），且取順時針方向之和與逆時針方向之和兩者的較大值—柱的凈高—柱端剪力增大系數(shù)， 框架柱A柱端截面組合彎矩設計值和組合剪力設計值的調整（1）對“及相應的”組合彎矩設計值和組合剪力設計值的調整取第4層A柱進行“強柱弱梁”、“強剪弱彎”的調整。右震時，第4層A柱節(jié)點處上柱截面的彎矩為，節(jié)點處梁端組合彎矩設計值，如圖23所示，根據(jù)得節(jié)點處下柱截面組合彎矩設計值為。 圖23 右震時4層A柱節(jié) 圖24 右震時3層A柱節(jié) 圖25 4層A柱柱端點處梁、柱組合彎矩設計值 點處梁、柱組合彎矩設計值 組合彎矩和剪力設計值其余柱端截面組合彎矩設計值的調整見表36，組合剪力設計值的調整見表37。表36 框架柱A組合彎矩設計值調整節(jié)點節(jié)點處上柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處下柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處梁端組合彎矩設計值節(jié)點處上柱截面組合彎矩設計值節(jié)點處下柱截面組合彎矩設計值第2層A柱第1層A柱表37 框架柱A組合剪力設計值調整層321（2）對“及相應的”組合彎矩設計值和組合剪力設計值的調整此時，地震作用為左震。底層柱固定端截面組合彎矩設計值為。柱端截面組合彎矩設計值的調整見表40，組合剪力設計值的調整見表41。表41 框架柱A組合剪力設計值調整層4321（2）對“及相應的”組合彎矩設計值和組合剪力設計值的調整此時，地震作用為左震。表42 框架柱A組合彎矩設計值調整節(jié)點節(jié)點處上柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處下柱截面的彎矩分配系數(shù)節(jié)點處梁端組合彎矩設計值節(jié)點處上柱截面組合彎矩設計值節(jié)點處下柱截面組合彎矩設計值第3層A柱第2層A柱第1層A柱底層柱固定端截面組合彎矩設計值為。7 框架梁截面設計 框架梁正截面承載力計算三級抗震時梁縱向受拉鋼筋的最小配筋率為： 支座：跨中：表44 框架柱A的基本組合表（地震）層截面內(nèi)力種類荷載類別內(nèi)力組合SrRES左震右震重力荷載代表值++++Nmax及相應的M，VNmin及相應的M，V︱M︱max及相應的N，VNmax及相應的M，VNmin及相應的M，V︱M︱max及相應的N，V5上M N 下M N V 4上M N 下M N V 3上M N 下M N V 2上M N 下M N V 1上M N 下M N V 表45 框架柱B的基本組合表（地震）層截面內(nèi)力種類荷載類別內(nèi)力組合SrRES左震右震重力荷載代表值++++Nmax及相應的M，VNmin及相應的M，V︱M︱max及相應的N，VNmax及相應的M，VNmin及相應的M，V︱M︱max及相應的N，V5上M N 下M N V 4上M N 下M N V 3上M N 下M N V 2上M N 下M N V 1上M N 下M N V 當支座截面的正彎矩大于跨中截面的正彎矩時，取支座截面的正彎矩進行正截面承載力計算。表46 框架梁正截面承載力計算層計算公式框架梁AB框架梁BC左截面跨中截面/左截面右截面左截面左截面5465465465365365＜＜＜＜＜實配鋼筋316314216216214實配鋼筋面積6034624024023084465465465365365＜＜＜＜＜實配鋼筋418314318318316實配鋼筋面積10184627637636033465465465365365＜＜＜＜＜實配鋼筋420316220+216220+216320實配鋼筋面積1257603103010309422465465465365365＜＜＜＜＜實配鋼筋422318222+218222+218420實配鋼筋面積15217631269126912571465465465365365＜＜＜＜＜實配鋼筋422320222+220222+220420實配鋼筋面積1521942138813881257 框架梁斜截面承載力計算因為跨高比，需滿足。最小配箍率計算過程見表47。，箍筋按構造要求配置。 框架梁裂縫寬度驗算以驗算頂層的裂縫寬度為例。表48 頂層框架梁裂縫寬度計算 框架梁AB框架梁BC左截面跨中截面右截面左截面跨中截面 440465440340365 603462402402226 6250062500625005000050000
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