【正文】 l VB,C A,D 柱軸力 B,C 柱軸力5 3 4 3 3 3 2 3 1 3 36圖 62 風(fēng)荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖 地震荷載計(jì)算 橫向自振周期的計(jì)算 橫向自振周期的計(jì)算采用結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想位移法。ψT 結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 。 （△u） i 為第 i 層的層間側(cè)移。 s 為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。表 66 結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算層次 Gi（KN） ∑D i（N/m） △ui（m）ui（m）5 759990 10－3 10－34 759990 10－3 10－33 759990 10－3 10－32 759990 10－3 10－31 929580 10－3 10－3T1= （u T） 1/2 =(10－3 )1/2=(s) 水平地震作用及樓層地震剪力的計(jì)算本結(jié)構(gòu)高度不超過(guò) 40m，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用，即：結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值 GeqGeq=∑Gi=（+3+）=（KN ） 計(jì)算水平地震影響系數(shù) а1查表得二類場(chǎng)地近震特征周期值 Tg=。各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算： Fi=GiHiFEk（1δn） /（∑G kHk） (611)地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi 為 Vi=∑Fk（i=1，2，…n） (612)計(jì)算過(guò)程如下表：38表 67 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算表層次 Hi（ m） Gi（KN） GiHi（KN計(jì)算過(guò)程如下表：表 6－8 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次 Vi（KN） ∑D i（N/mm）△ui （ m） ui（m） hi（m） θe=（△u） i /hi5 759990 1/24464 759990 1/15283 759990 1/11932 759990 1/10401 929580 1/1197由此可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/10401/550，滿足規(guī)范要求。m）M 下（KNm）M 下（KN框架梁內(nèi)力組合：本方案考慮了七種內(nèi)力組合，即 + ,*SGk+*SWk , *SGk+**(SQk+SWk), *SGk+*SEk, *SGk+*(*SQK+*SWK) , 考慮到鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)具有塑性內(nèi)力重分布的性質(zhì)，在豎向荷載下可以適當(dāng)降低梁端彎矩，進(jìn)行調(diào)幅（調(diào)幅系數(shù)取 ） ，以減少負(fù)彎矩鋼筋的擁擠現(xiàn)象。 梁柱的內(nèi)力組合43表 71 梁的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應(yīng) VMmin及相應(yīng) VVmax及相應(yīng) MM 　 AB 左V 　 AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M 　 AB 右V 　 M 　 BC 左V 　 5 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 4 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 3 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 2 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　44續(xù)表 71 梁的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax及相應(yīng) VMmin及相應(yīng) VVmax及相應(yīng) MM AB 左V AB 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　M AB 右V M BC 左V 1 BC 中 M 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　 　45表 72 A、D 柱的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax 及相應(yīng) V,NNmax 及相應(yīng) V,MNmin 及相應(yīng) V,MM N 柱頂V M N 5柱底V M N 柱頂V M N 4柱底V M N 柱頂V M N 3柱底V M N 柱頂V M N 2柱底V M N 柱頂V M N 1柱底V 46表 73 B、C 柱的內(nèi)力組合層次 截面位 置 內(nèi)力 SGk SQk SEk(1) SEk(2) SWk(1) SWk(2) *SGk+*SQk *SGk+*SWk *SGk+**(SQk+SWk) *SGk+*SEk*SGk+*(*SQK+*SWK)Mmax 及相應(yīng) V,NNmax 及相應(yīng) V,MNmin 及相應(yīng) V,MM N 柱頂V M N 5柱底V M N 柱頂V M N 4柱底V M N 柱頂V M N 3柱底V M N 柱頂V M N 2柱底V M N 柱頂V M N 1柱底V 47 柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整 A、D 柱彎矩值調(diào)整第 5 層，按《抗震規(guī)范》 ，無(wú)需調(diào)整。上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可按彈性分析分配。ηc 柱端彎矩增大系數(shù)，三級(jí)取 表 74 橫向框架 A、D 號(hào)柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底ηcM N B、C 柱彎矩值調(diào)整第 4 層，柱頂軸壓比[u N] = N/Ac fc=103/= 可知，4 層柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb （7－1）表 75 橫向框架 B、C 號(hào)柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)層次 4 3 2 1截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底ηcM N 488 截面設(shè)計(jì) 框架梁截面設(shè)計(jì)以第 1 層 AB 跨框架梁的計(jì)算為例。m 支座 A： Mmax= KNm 梁正截面受彎承載力計(jì)算 抗震設(shè)計(jì)中，對(duì)于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負(fù)彎矩按矩形截面計(jì)算縱筋數(shù)量。m KN下部跨間截面按單筋 T 形截面計(jì)算：αs=M/（f cmbf， h02）=10 6/ξ=1（12αs） 1/2=As=ξfcmbf， h0/fy=2400565/300=實(shí)配鋼筋 3Ф20，A s=942 mm2。對(duì)于第一類 T 型截面, ξξb 均能滿足 ,可不用驗(yàn)算。 支座 B 上部， αs=M/（f cmbf， h02） = = ξ=1（12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 實(shí)配鋼筋 3Ф16，A s=603 mm2。 =300565 =V= 可知，截面尺寸符合條件。 箍筋選擇 梁端加密區(qū)箍筋取 Ф8150，箍筋用 I 級(jí) Q235 熱扎鋼筋，f yv=210N/mm, 加密區(qū)長(zhǎng)度取 ，非加密區(qū)箍筋取 Ф850表 81 梁的配筋計(jì)算層次 截面 　REMKN?A或 αs ξ As39。所以梁全長(zhǎng)頂面除負(fù)彎矩筋外任需設(shè)置 2Φ12 的鋼筋。下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，注意，表中的 M、V 和 N 都不應(yīng)考慮抗震調(diào)整系數(shù)，由表可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。M=*=（KNm，N= KN，軸向力對(duì)截面重心的偏心矩e0=M/N=106/(103)= mm，附加偏心矩 ea 取 20mm 和偏心方向截面尺寸的 1/30兩者中的較大值，即 400/30=，故取 ea=