【正文】 爾流量（kmol/h）、體積流量（），為回流比，、分別為塔頂產(chǎn)品量、進(jìn)料量（kmol/h），、分別為精餾段、提餾段的平均溫度。 2. 逐板法和圖解法各做一遍，取其中理論板數(shù)多的結(jié)果。 計(jì)算結(jié)果：：理論塔板數(shù)NT：11.精餾段理論塔板數(shù)NT（精）：6. 圖解法求塔板數(shù) 計(jì)算實(shí)際塔板數(shù)塔效率： （）精餾段實(shí)際板數(shù)： （）全塔實(shí)際板數(shù)： （）其中，為相對(duì)揮發(fā)度，為回流液平均粘度(), N（精）、N分別為精餾段、全塔的實(shí)際板數(shù)。 2．板間距是由塔徑來(lái)選用的，在未知塔徑的情況下，可根據(jù)進(jìn)料的情況設(shè)塔徑的范圍，查得板間距。塔徑計(jì)算需要確定空塔氣速u(mài)，空塔氣速由極限空塔氣速（最大空塔氣速）乘以安全系數(shù)得到，計(jì)算空塔氣速需要知道操作物系的負(fù)荷系數(shù)C，C值由表面張力為20dyn/cm的物系負(fù)荷系數(shù)計(jì)算而得，由史密斯關(guān)聯(lián)圖查得。 （） （） （）其中＝板間距（m）由塔徑選用，＝－ 塔徑與板間距的關(guān)系板間距選擇為：300、350、450、500、600、800mm 史密斯關(guān)聯(lián)圖，（）計(jì)算史密斯圖曲線值B：m根據(jù)式（）計(jì)算史密斯圖橫坐標(biāo)值A(chǔ)（精）：根據(jù)式（）計(jì)算史密斯圖橫坐標(biāo)值A(chǔ)（提）： 空塔氣速及塔徑極限空塔氣速 （） （）空塔氣速 （）塔徑 （）其中，為極限空塔氣速（m/s），u為空塔氣速（m/s），為體積流量（），應(yīng)將精餾段和提餾段的體積流量分別代入塔徑計(jì)算公式，可得兩段的塔徑，D為塔徑，兩段塔徑求出后應(yīng)分別圓整成標(biāo)準(zhǔn)塔徑，、……、根據(jù)式（）計(jì)算精餾段負(fù)荷系數(shù)C（精）：根據(jù)式（）計(jì)算精餾段極限空塔氣速：m/s根據(jù)式（）計(jì)算精餾段空塔氣速（m/s）： m/s根據(jù)式（）計(jì)算精餾段塔徑：同理，可根據(jù)式（）、（）、（）、（）分別計(jì)算出：提餾段負(fù)荷系數(shù)C（提）：提餾段極限空塔氣速：提餾段空塔氣速：提餾段塔徑： 溢流裝置計(jì)算1．在溢流裝置計(jì)算時(shí)，所用的塔徑是圓整后的塔徑，在實(shí)際生產(chǎn)中，使用的精餾塔一般精餾段和提餾段的塔徑相同，因此在兩段塔徑圓整后，取較大一段的塔徑設(shè)計(jì)溢流裝置。 　3．為求降液管的寬（Wd）和降液管的面積（Af）,需查圖獲得，此圖的橫坐標(biāo)值為L(zhǎng)W/D,用K表示。 AT=πD2/4 （）堰長(zhǎng)： （）堰上液層高： （）堰高： （）降液管底隙高： （） （）其中，～，K為求弓形降液管的寬和面積圖的橫坐標(biāo)值，由K值可在圖中查得和值。 和值與LW/D的關(guān)系精餾段：根據(jù)式（）計(jì)算堰長(zhǎng)（m）：m根據(jù)式（）計(jì)算堰上液層高度（m）：m根據(jù)式()計(jì)算堰高：m根據(jù)式（）計(jì)算降液底隙高：m根據(jù)式（）計(jì)算精餾段橫坐標(biāo)值K：根據(jù)式()計(jì)算塔截面積（）：，（）計(jì)算降液管面積（）和降液管寬：m同理根據(jù)式（）、（）、（）、（）、（）、（）、（）計(jì)算提餾段：堰長(zhǎng)（m）：堰上液層高度（m）：堰高（m）：降液底隙高（m）：提餾段橫坐標(biāo)值K：塔截面積（）：降液管面積（）：降液管寬（m）: 閥孔數(shù)計(jì)算液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間（應(yīng)大于5秒）： （）閥孔氣速（m/s）： （）計(jì)算閥孔數(shù)： （）其中，為閥孔氣體的動(dòng)能因子，對(duì)重閥，適宜選擇范圍為9－12，為降液管截面積，為板間距。 矩形板的尺寸圖第一列孔的位置26+x39。（可忽略）當(dāng)閥全開(kāi)前 （）當(dāng)閥全開(kāi)后 （）當(dāng)閥剛剛?cè)_(kāi)時(shí)式（）、（）兩式相等，求得的孔速為臨界閥孔氣速（） （）其中，為閥孔氣速（m/s），為精餾段液體密度（Kg/），為精餾段氣體密度（Kg/）。壓力降： （Pa） （）閥空氣速 （）其中，No為實(shí)排的閥孔數(shù)。（可忽略）當(dāng)閥全開(kāi)前 （）當(dāng)閥全開(kāi)后 （）當(dāng)閥剛剛?cè)_(kāi)時(shí)式（）、（）兩式相等，求得的孔速為臨界閥孔氣速（） （）其中，為閥孔氣速（m/s），為精餾段液體密度（Kg/），為精餾段氣體密度（Kg/）。壓力降： （Pa） （）閥空氣速 （）其中，No為實(shí)排的閥孔數(shù)。根據(jù)式（）計(jì)算降液管的壓力降（m）：m根據(jù)式（）計(jì)算當(dāng)量清液層高（m）：m:不能產(chǎn)生液泛 淹塔（液泛）驗(yàn)算（1）——提餾段判斷是否成立，如不成立，則要發(fā)生液泛當(dāng)量清液層高 （） （）其中，為上升氣體的壓力降（米液柱），為板上液層高（m），為液體通過(guò)降液管的壓力降（米液柱），為板間距（m），為堰高（m），—，—。 （） （） （）其中，為泛點(diǎn)率且應(yīng)小于80％，為降液管寬度（m），為板上液體流徑長(zhǎng)（m），為塔截面積（），為板上液流面積（），為弓形降液管截面積（），D為塔徑（m），為泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)且查圖得，K為物性系數(shù)且查表（正常系統(tǒng)取1）。 （） （） （）其中，為泛點(diǎn)率且應(yīng)小于80％，為降液管寬度（m），為板上液體流徑長(zhǎng)（m），為塔截面積（），為板上液流面積（），為弓形降液管截面積（），D為塔徑（m），為泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)且查圖得，K為物性系數(shù)且查表（正常系統(tǒng)取1）。塔板的適宜操作區(qū)應(yīng)在此線以下，否則因過(guò)多的霧沫夾帶而使板效率嚴(yán)重降低。 （） （）根據(jù)式（）可得精餾段霧沫夾帶上限線方程為： 同理根據(jù)式（）可得提餾段霧沫夾帶上限線方程為： 確定液泛線方程液泛線表示降液管內(nèi)泡沫層高度達(dá)到最大允許值時(shí)的的關(guān)系式。液泛線由下式確定： （）把上式中的物理量代入并整理后可得方程： （）其中，、分別為精餾段氣體、液體密度（Kg/m），、分別為氣體、液體的體積流量（），N為閥孔數(shù)，為堰高（m），為堰長(zhǎng)（m）， 為系數(shù)，為降液管底隙高（m），為板間距（m），為充氣系數(shù)，E為液流收縮系數(shù)（常取1）。液體在降液管內(nèi)的停留時(shí)間最短不應(yīng)低于5秒鐘，依此列方程得： （） （）根據(jù)式（）可得精餾段液相負(fù)荷上限線方程為：同理根據(jù)式（）可得提餾段液相負(fù)荷上限線方程為： 液相負(fù)荷下限線對(duì)于平堰，一般取堰上液層高 = 作為液相負(fù)荷下限條件, 低于此線，便不能保證板上液流均勻分布，降低氣液接觸效果。對(duì)于型重閥，當(dāng)閥孔動(dòng)能因子為5－6時(shí)泄漏量接近10％，可作為氣相負(fù)荷下限。根據(jù)式（）可得精餾段氣相負(fù)荷下限線方程為：同理根據(jù)式（）可得提餾段氣相負(fù)荷下限線方程為： 塔板負(fù)荷性能圖1．負(fù)荷性能圖必須在五條曲線的方程都求出后方可畫(huà)出，而且精餾段和提餾段必須分別畫(huà)。 精餾段負(fù)荷性能圖操作彈性： 提餾段負(fù)荷性能圖操作彈性：第七章 接管壁厚 管徑的計(jì)算管徑的計(jì)算順序是：　　根據(jù)流體的相態(tài)（液體或氣體）在流體經(jīng)驗(yàn)流速中選擇一個(gè)流速，計(jì)算管徑，計(jì)算出的管徑應(yīng)根據(jù)國(guó)家機(jī)械工業(yè)部管徑的部頒標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行園整獲得標(biāo)準(zhǔn)管徑。計(jì)算各接管直徑因各接管處的流體可為氣體或液體，而且流量為體積流量、質(zhì)量流量、摩爾流量，因此應(yīng)進(jìn)行轉(zhuǎn)換計(jì)算。液體流速：—3m/s氣體流速：10—30m/s （）其中，d為管徑（m），M為摩爾質(zhì)量，u為流速（m/s），為密度（），、L分別為體積流量、質(zhì)量流量()、摩爾流量()。注：1．圓筒材料的許用應(yīng)力可取127Mpa，實(shí)際設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)根據(jù)選用的材料和操作條件查得。根據(jù)式（）計(jì)算壁厚（mm）（應(yīng)圓整）：mm 塔高計(jì)算塔高H （）其中，為塔頂與第一塊板之間的距離且一般取1—，為實(shí)際塔板數(shù)，為人孔數(shù)且5～7塊板設(shè)一人孔，為板間距（m）， 為進(jìn)料板處的板間距且一般取二倍的板間距（m），為塔釜與最下一塊板的距離且一般取1—，—2m。2．此處計(jì)算的塔高是塔總高，即從塔的底座至塔頂封頭處的高度。致 謝本次設(shè)計(jì)是在曹?chē)?guó)華和孟憲宇老師的細(xì)心指導(dǎo)下，經(jīng)過(guò)三個(gè)多月的努力完成的，在設(shè)計(jì)過(guò)程中，每當(dāng)我遇到疑點(diǎn)和難點(diǎn)時(shí)，老師給我提供了很大幫助，耐心的為我講解，提供資料供我翻閱，幫我拓寬了思路并豐富了實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)，為設(shè)計(jì)的順利進(jìn)行提供了條件，使我順利的完成了本次設(shè)計(jì)。是他們把我從對(duì)機(jī)電一無(wú)所知帶到能夠從事機(jī)電行業(yè)，并使我可以把所學(xué)到的知識(shí)和技能，應(yīng)用于實(shí)踐。28:223–37.[12] Jagadeech A. Wind energy development in Tamil Nadu and Andra Pradesh, India Instituional dynamics and barriers — A case study. Energy Policy 2000。28:561–72.[14] Isherwood W, Smith JR, Aceves S, Berry G, Clark WW, Johnson R, Das D, Goering D, Seifert power systems with advanced storage technologies for Alaskan villages, UCRLID129289. California: University of California, Lawrence Livermore National Laboratory, 1998.[15] Iqbal MT. Simulation of a small wind fuel cell hybrid system. Renewable Energy 20