【正文】 52/6= 104mm3； 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值： x1＝ =； 新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： x2＝ 24 =； 板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： x3＝ =； 施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x4＝ 1 =； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x5＝ 2 =。 m； （ 2）底?？箯潖?qiáng)度驗(yàn)算 σ = M/W≤ f 26 σ = 106 /( 104)=底模面板的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。 荷載對(duì)模板產(chǎn)生的剪力為 Q=+= + =； 按照下面的公式對(duì)底模進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： τ =3Q/(2bh)≤ fv τ =3 (2 1000 15)=； 底模的抗剪強(qiáng)度τ =。 （二）底模方木的強(qiáng)度和剛度驗(yàn)算 按三跨連續(xù)梁計(jì)算 （ 1）荷載計(jì)算 模板自重標(biāo)準(zhǔn)值： x1= =； 新澆混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值： x2= 24 =； 板中鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值： x3= =； 施工人員及設(shè)備活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x4=1 =； 振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值： x5=2 =； g2 =(x1+x2+x3) =(++) =； q2 =(x4+x5) =(+) =； 支座最大彎矩計(jì) 算公式如下 : 27 Mmax= g2 q2 la2= = （ 3）底模方木抗剪強(qiáng)度計(jì)算 荷載對(duì)方木產(chǎn)生的剪力 為 Q=+= + =； 按照下面的公式對(duì)底模方木進(jìn)行抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算： τ =3Q/(2bh)≤ fv τ =； 底模方木的抗剪強(qiáng)度τ =。 （三）板底橫向水平鋼管的強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算 根據(jù) JGJ130－ 2020，板底水平鋼管按三跨連續(xù)梁驗(yàn)算，承受本身自重及上部方木小楞傳來(lái)的雙重荷載，如圖所示。 （ 2）強(qiáng)度與剛度驗(yàn)算 橫向水平鋼管計(jì)算簡(jiǎn)圖、內(nèi)力圖、變形圖如下： 中間支座的最大支座力 Rmax = kN ； 鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = 106/ 103= N/mm2； 鋼管的最大撓度 ν max = mm ； 支撐鋼管的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2； 支撐鋼管的最大應(yīng)力計(jì)算值 σ = N/mm2 小于 鋼管抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm=205 N/mm2,滿足要求 ! 支撐鋼管的最大撓度計(jì)算值 ν = 小于 最大允許撓度 [v]=min(800/150,10) mm,滿足要求 ! （四）扣件抗滑力驗(yàn)算 板底橫向水平鋼管的最大支座反力，即為扣件受到的最大滑移力，扣件連接方式采用雙扣件，扣件抗滑力按下式驗(yàn)算 ≤ Rc N=； 雙扣件抗滑移力 = 小于 Rc= ,滿足要求。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值 N 應(yīng)按下 式計(jì)算： N = ∑ NGK + ∑ NQK 其中 NGK 為模板及支架自重，顯然，最底部立桿所受的軸壓力最大。模板所傳荷載就是頂部扣件的滑移力（或可調(diào)托座傳力），根據(jù)前節(jié)扣件抗滑力計(jì)算，此值為 F1=。故支架自重部分荷載可取為 F2= =； 立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值 為： 29 Nut=F1+F2 =+ =； 其中 為下部鋼管、扣件自重荷載的分項(xiàng)系數(shù)， F1 因?yàn)橐呀?jīng)是設(shè)計(jì)值，不再乘分項(xiàng)系數(shù)。按下式驗(yàn)算 σ =(φ AKH)≤ f φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長(zhǎng)細(xì)比λ按《規(guī)程》附錄 C采用； A 立桿的截面面積，取 102mm2； KH 高度調(diào)整系數(shù)，建筑物層高超過(guò) 4m時(shí)，按《規(guī)程》 采用； 計(jì)算長(zhǎng)度 l0 按下式計(jì)算的結(jié)果取大值 ： l0=h+2a=+2 =； l0=kμ h= =； 式中： h支架立桿的步距，取 ； a 模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度，取 ； μ 模板支架等效計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)，參照《規(guī)程》附表 D－ 1,取 ； k 計(jì)算長(zhǎng)度附加系數(shù)，按《規(guī)程》附表 D－ 2取值為 ； 故 l0 取 ； λ =l0/i= 103 /=149； 查《規(guī)程》附錄 C得 φ = ； KH=1/(1+(H4)) KH=1/[1+ ()]=； σ = N/(φ AKH)= 103 /( 102 )=； 立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。根據(jù)《規(guī)程》，支架立桿的軸向力設(shè)計(jì)值 Nut 取不組合風(fēng)荷載時(shí)立桿受壓荷載總設(shè)計(jì)值計(jì)算。 m； （ 2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 σ = (φ AKH)+Mw/W≤ f σ = N/(φ AKH)+Mw/W= 103/( 102 )+ 106 /( 103)=； 立桿的受壓強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。 p= ≤ fg=120 kPa 。 二、搭設(shè)方案 （一）基本搭設(shè)參數(shù) 模板支架高 H為 10m，立桿步距 h（上下水平桿軸線間的距離）取 ，立桿縱距 la取 ，橫距 lb取 。整個(gè)支架的簡(jiǎn)圖如下所示。 （二）材料及荷載取值說(shuō)明 本支撐架使用 Ф 48 鋼管，鋼管壁厚不得小于 3mm，鋼管上嚴(yán)禁打孔；采用的扣件，應(yīng)經(jīng)試驗(yàn)，在螺栓擰緊扭力矩 達(dá) 65N 按荷載規(guī)范和扣件式鋼管模板支架規(guī)程，模板支架承受的荷載包括模板及支架自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重，以及施工人員及設(shè)備荷載、振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載等。其中，取與底模方木平行的方向?yàn)榭v向。 g1 =(x1+x2+x3) =(++) =； 33 q1 =(x4+x5) =(+) =； 對(duì)荷載分布進(jìn)行最不利組合，最大彎矩計(jì)算公式如下： Mmax= = = （ 3）底模抗剪強(qiáng) 度計(jì)算。 （ 4）底模撓度驗(yàn)算 模板彈性模量 E=6000 N/mm2； 模板慣性矩 I=850 153/12= 105 mm4； 根據(jù) JGJ130－ 2020，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，底模的總的變形按照下面的公式計(jì)算： ν = (x1+x2+x3) l4/(100 E I)+ (x4+x5) l4/(100 E I) = (++) 3004/(100 6000 )+ (+)3004/(100 6000 )=； 撓度設(shè)計(jì)值 [ν ]=Min(300/150， 10)=2mm 底模面板的撓度計(jì)算值ν = 小于撓度設(shè)計(jì)值 [v] =Min(300/150， 10)mm ，滿足要求。 m； （ 2）方木抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算 方木截面抵抗矩 W=bh2/6=40 602/6= 104 mm3； σ = M/W≤ f σ = 106/( 104)=； 底模方木的受彎強(qiáng)度計(jì)算值σ =，滿足要求。 （ 4）底模方木撓度驗(yàn)算 方木彈性模量 E=9000 N/mm2； 方木慣性矩 I=40 603/12= 106 mm4； 根據(jù) JGJ130－ 2020，剛度驗(yàn)算時(shí)采用荷載短期效應(yīng)組合，取荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算，不乘分項(xiàng)系數(shù)，因此，方木的總的變形按照下面的公式計(jì)算： ν = (x1+x2+x3) la4/(100 E I)+ (x4+x5) la4/(100 E I) = (++) 8504/(100 9000 720200)+ (+) 8504/(100 9000 720200)=； 撓度設(shè)計(jì)值 [ν ]=Min(850/150， 10)= 底模方木的撓度計(jì)算值ν = 小于 撓度設(shè)計(jì)值 [v] =Min(850/150， 10)mm ，滿足要求。 （ 1）荷載計(jì)算 材料自重： ； 方木所傳集中荷載：?。ǘ┲蟹侥緝?nèi)力計(jì)算的中間支座反力值， 即 p=+= + =； 按疊加原理簡(jiǎn)化計(jì)算，鋼管的內(nèi)力和撓度為上述兩荷載分別作用之和。 （五）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算 不組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算 （ 1）立桿荷載。將其分成模板（通過(guò)頂部扣件）傳來(lái)的荷載和下部鋼管自重兩部分，分別計(jì)算后相加而得。 除此之外，根據(jù)《規(guī) 程》條文說(shuō)明 條，支架自重按模板支架高度乘以 。 （ 2）立桿穩(wěn)定性驗(yàn)算。 組合風(fēng)荷載時(shí)，立桿穩(wěn)定性計(jì)算 （ 1）立桿荷載。由前面的計(jì)算可知 : 37 Nut＝ ； 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按下式計(jì)算： Wk= zμ sWo= =； 其中 w0 基本風(fēng)壓 (kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用：w0 = kN/m2； μ z 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 (GB500092020)的規(guī)定采用：μ z= ； μ s 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為 ； Mw= Mwk= Wk la h2/10= （六）立桿的地基承載力計(jì)算 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求 p ≤ fg 地基承載力設(shè)計(jì)值 : fg = fgk kc = 300 =120 kPa； 其中，地基承載力標(biāo)準(zhǔn)值： fgk= 300 kPa ； 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)： kc = ； 立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力： p = N/A =； 其中，上部結(jié)構(gòu) 傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計(jì)值 ： N = kN； 基礎(chǔ)底面面積 ： A = m2 。地基承載力滿足要求！ 38 D3區(qū) 400X4000 梁模板 (扣件鋼管架 )計(jì)算書 一、參數(shù)信息 一、基本參數(shù) 梁段信息 3xKL25 樓板混凝土厚度 (mm) 150 梁截面寬度 B(m) 梁截面高度 D(m) 4 承重架及模板支撐設(shè)置 梁底支撐小楞垂直梁截面方向 立桿沿 梁跨 度方 向間距l(xiāng)a(m) 立桿步距 h(m) 梁兩側(cè)立桿 間距 lc(m) 梁底增加承重立桿根數(shù) 2 板底承重立桿橫向間距或排距 lb(m) 梁底模板支撐小楞材料 鋼管 鋼管類型 (mm) Φ 48 3 立桿承重連接方式 雙扣件 扣件抗滑承載力 立桿上端伸出至模板支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度 a(m) 梁模板支架計(jì)算高度 H(m) 是否計(jì)算邊梁 否 是否驗(yàn)算地基承載力 否 模板自重 (kN/m2) 鋼筋自重 (kN/m3) 施工荷載 (kN/m2) 1 振搗混凝土對(duì)梁底模板荷載 (kN/m2) 2 振搗混凝土對(duì)梁側(cè)模板荷載 (kN/m2) 4 新澆混凝土側(cè)壓力 (kN/m2) 考慮荷載折減系數(shù) 是 是否進(jìn)行模板材料匡算 否 地區(qū) **市 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)μ z 基本風(fēng)壓 Wo(kN/m2) 風(fēng)荷載體型系數(shù)μ s 考慮疊合效應(yīng) 否 考慮風(fēng)荷載 是 二、材料參數(shù) 木材品種 杉木 彈性模量 E(N/mm2) 9000 抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2) 13 抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fv(N/mm2) 面板彈性模量 E(N/mm2) 6000 面板類型 膠合面板 面板抗彎設(shè)計(jì)值 fm(N/mm2) 15 面板厚度 (mm) 15 三、梁底模板參數(shù) 39 梁底縱向支撐根數(shù) 7 梁底木方、木托梁計(jì)算方法 按三跨連續(xù)梁計(jì)算 梁底支撐小橫桿根數(shù) 1 四、梁側(cè)模板參數(shù) 主楞 (外龍骨 )方向 豎向設(shè)置 主楞間距 (mm) 300 次楞根數(shù) (mm) 20 主楞豎向支撐桿數(shù)量 10 對(duì)拉螺栓的直徑 (mm) M14 對(duì)拉螺栓水平間距 (mm) 300 第 1根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 1 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 100 第 2根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 2 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 500 第 3根次楞支撐 類型 穿梁螺栓 第 3 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 900 第 4根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 4 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 1300 第 5根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 5 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 1700 第 6根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 6 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 2100 第 7根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 7 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 2500 第 8根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 8 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 2900 第 9根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 9 根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 3300 第 10根次楞支撐類型 穿梁螺栓 第 10根次楞支撐點(diǎn)至梁底距離 3700 主楞材料 圓鋼管 主楞直徑 (mm) 48 主楞壁厚 (mm) 3 主楞合并根數(shù) 2 次楞材料 木方 次楞寬度 (mm) 40 40 次楞高度 (mm) 60 次楞合并根數(shù) 1 二、梁側(cè)模板荷載計(jì)算 新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計(jì)算，并取其中的較小值 : F= tβ 1β 2V1/2