【正文】 （雪+ 活）作用下 AB 跨跨中彎矩（） 表 36層 q(kN/m) l(m) u=l*q/4MAB()∑Mik/l V1/A=l*q/4∑Mik/lM=1/4ql(l/2ll/3)MAB V1/A*l/24 3 2 1 39 圖 321 （雪+活）作用下迭代計(jì)算40 圖 322 （雪+活）作用下桿端彎矩（）（雪+ 活）作用下柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值 表 37邊柱（A 軸） 中柱（B 軸）層橫梁端部壓力 縱梁端部壓力 柱軸力(kN) 橫梁端部壓力 縱梁端部壓力 柱軸力(kN)4 3 13 2 1 41 圖 323 （雪+活）作用下框架軸力、剪力（根據(jù)對(duì)稱(chēng)只算 AB、BC 跨） （kN）地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 3梁端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 3柱剪力和軸力計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表 310，地震作用下框架彎矩見(jiàn)圖 324，框架梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖 325。地震作用下梁端彎矩 表 39中跨梁端彎矩 M() 地震作用下梁端剪力層次 柱別 M 下 () M 上 ()節(jié)點(diǎn)左右梁線(xiàn)剛度比邊跨梁端彎矩 M() 左梁 右梁 VA VB 左 VB 右邊柱 74中柱 7 邊柱 3中柱 邊柱 2中柱 邊柱 1中柱 43 地震作用梁剪力、柱軸力 表 310 地震作用下梁端剪力 柱軸力層次 柱別 M 下 () M 上 ()VA VB 左 VB 右 NA NB邊柱 7 74中柱 7 邊柱 　3中柱 邊柱 　2中柱 邊柱 　1中柱 圖 324 地震作用框架彎矩（）44 圖 325 地震作用框架梁剪力、柱軸力（kN） 第四章 框架內(nèi)力組合查詢(xún)附表 41~545第 5 章 框架梁柱截面設(shè)計(jì)查詢(xún)附表 51~10 第六章 樓梯結(jié)構(gòu)計(jì)算設(shè)計(jì)本工程采用現(xiàn)澆鋼筋土板式樓梯，設(shè)計(jì)混凝土強(qiáng)度等級(jí)為 C30，梯板鋼筋為 HPB300鋼，梯梁鋼筋為 HRB400 鋼。樓梯平面布置見(jiàn)圖 61，踏步裝修做法見(jiàn)圖 62。cosα = ?3015取 1 m 寬板帶為計(jì)算單元踏步板自重（圖 610 部分 A） （+）/2125/ = kN/m踏步地面重（圖 610 部分 B） (+)120/ = 底板抹灰重（圖 610 部分 C） 117/ = 欄桿重 = kN/m活載 1 = ∑= kN/m mkNplM?????板的有效高度 h0 = h－20=140－20=120 ，混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度 fc=鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值 fy=270 N/mm2 60???bfMcS? ?S?mm2 選用 10100 =785 6hfASy? SA梯段板抗剪，因 = 0. 71000120=120220 N＞ kN滿(mǎn)足抗剪要求。 休息平臺(tái)板計(jì)算按簡(jiǎn)支板計(jì)算，簡(jiǎn)圖如圖 611。48 第七章 現(xiàn)澆樓面板設(shè)計(jì)本例題工程樓蓋均為整體現(xiàn)澆，現(xiàn)取三樓面進(jìn)行計(jì)算。根據(jù)樓面結(jié)構(gòu)布置情況，樓面板均為雙向板，本工程教室部分取 120 mm，h 0=120－ 20=100 mm；走廊部分取 100 mm，h 0=100－20=80 mm本工程樓板按彈性理論方法計(jì)算內(nèi)力，并考慮活荷載不利布置的影響。49b)q39。g+pa)g+pg+pg+p+pgg+pXpggg+pY圖 72 跨中最大彎矩活荷載不利布置當(dāng)板的各區(qū)格均受 q’時(shí)（圖 72b） ，可近似地認(rèn)為板都嵌固在中間支座上，亦即內(nèi)部區(qū)格的板可按四邊固定的單塊板進(jìn)行計(jì)算。將上述兩種情況疊加可得跨內(nèi)最大彎矩。此時(shí)可先將內(nèi)部區(qū)格的板按四邊固定的單塊板求得支座中點(diǎn)固端彎矩，然后與相鄰的支座中點(diǎn)固端彎矩平均，可得該支座的中點(diǎn)最大彎矩。教室部分：恒載設(shè)計(jì)值 活載設(shè)計(jì)值2/??2/??走廊部分：恒載設(shè)計(jì)值 活載設(shè)計(jì)值2/.故教室部分： 則 2/. mkNq?? 2/???/?故走廊部分： 則 2/502/???? 2/???鋼筋混凝土泊桑比 可取 1/6?本例中只計(jì)算 A 區(qū)格、E 區(qū)格板，其余方法相同，過(guò)程省略。max換算成 時(shí)，可利用公式 6/?My)(x??x)(y? mkNx ?????)(?My27)(q’’作用下查附表 25，得 μ = 0 時(shí) klxqx ????. 2239。51mkNlxqMy ?????. 2239。may 5384439。 mMy 319696539。本例中 E 板塊 y 向?qū)嵟滗摻钆c計(jì)算需要鋼筋的面積相差較多，是為了使樓板 y 向鋼筋能拉通。樓面板的最終配筋見(jiàn)表 7表 72 和圖 911。，取兩者中大者。???恒 活 風(fēng) k?恒 活 ??k?恒 活中柱柱底：M k= = Nk= += kNVk= + = kN 確定基礎(chǔ)底面積 邊柱54一、設(shè)計(jì)依據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB500072022)①《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》 (GB500102022)②《簡(jiǎn)明高層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊(cè)》李國(guó)勝二、示意圖三、計(jì)算信息構(gòu)件編號(hào): JC1 1. 幾何參數(shù)矩形柱寬 bc=400mm 矩形柱高 hc=400mm基礎(chǔ)端部高度 h1=200mm基礎(chǔ)根部高度 h2=100mm基礎(chǔ)長(zhǎng)寬比 基礎(chǔ)長(zhǎng)度 B1=900mm B2=900mm基礎(chǔ)寬度 A1=900mm A2=900mm2. 材料信息基礎(chǔ)混凝土等級(jí): C30 ft_b=柱混凝土等級(jí): C30 ft_c=鋼筋級(jí)別: HRB400 fy=360N/mm23. 計(jì)算信息結(jié)構(gòu)重要性系數(shù): γo= 基礎(chǔ)埋深: dh=縱筋合力點(diǎn)至近邊距離: as=40mm基礎(chǔ)及其上覆土的平均容重: γ=最小配筋率: ρmin=%4. 作用在基礎(chǔ)頂部荷載標(biāo)準(zhǔn)組合值F=Mx=*mMy=*mVx=Vy=55ks=Fk=F/ks=Mxk=Mx/ks=*mMyk=My/ks=*mVxk=Vx/ks=Vyk=Vy/ks=5. 修正后的地基承載力特征值fa=四、計(jì)算參數(shù)1. 基礎(chǔ)總長(zhǎng) Bx=B1+B2=+=2. 基礎(chǔ)總寬 By=A1+A2=+=3. 基礎(chǔ)總高 H=h1+h2=+=4. 底板配筋計(jì)算高度 ho=h1+h2as=+=5. 基礎(chǔ)底面積 A=Bx*By=*= 26. Gk=γ*Bx*By*dh=***=G=*Gk=*=五、計(jì)算作用在基礎(chǔ)底部彎矩值Mdxk=MxkVyk*H=*=*mMdyk=Myk+Vxk*H=+()*=*mMdx=MxVy*H=*=*mMdy=My+Vx*H=+()*=*m六、驗(yàn)算地基承載力1. 驗(yàn)算軸心荷載作用下地基承載力pk=(Fk+Gk)/A=(+)/= 【①】因 γo*pk=*=≤fa=軸心荷載作用下地基承載力滿(mǎn)足要求2. 驗(yàn)算偏心荷載作用下的地基承載力exk=Mdyk/(Fk+Gk)=(+)=因 |exk|≤Bx/6= x 方向小偏心,由公式【①】和【①】推導(dǎo)Pkmax_x=(Fk+Gk)/A+6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(+)/+6*||/(*) =Pkmin_x=(Fk+Gk)/A6*|Mdyk|/(Bx2*By) =(+)/*||/(*) =eyk=Mdxk/(Fk+Gk)=(+)=因 |eyk|≤By/6= y 方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(+)/+6*||/(*) =Pkmin_y=(Fk+Gk)/A6*|Mdxk|/(By2*Bx) =(+)/*||/(*) =563. 確定基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值Pkmax=(Pkmax_xpk)+(Pkmax_ypk)+pk =()+()+ =γo*Pkmax=*=≤*fa=*=偏心荷載作用下地基承載力滿(mǎn)足要求七、基礎(chǔ)沖切驗(yàn)算1. 計(jì)算基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值 計(jì)算 x 方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值ex=Mdy/(F+G)=(+)=因 ex≤Bx/= x 方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By) =(+)/+6*||/(*) =Pmin_x=(F+G)/A6*|Mdy|/(Bx2*By) =(+)/*||/(*) = 計(jì)算 y 方向基礎(chǔ)底面反力設(shè)計(jì)值ey=Mdx/(F+G)=(+)=因 ey≤By/6= y 方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx) =(+)/+6*||/(*) =Pmin_y=(F+G)/A6*|Mdx|/(By2*Bx) =(+)/*||/(*) = 因 Mdx≠0 Mdy≠0 Pmax=Pmax_x+Pmax_y(F+G)/A=+(+)/= 計(jì)算地基凈反力極值Pjmax=PmaxG/A=Pjmax_x=Pmax_xG/A=Pjmax_y=Pmax_yG/A=2. 柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算 因 (H≤800) βhp= x 方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算x 沖切面積 Alx=max((A1hc/2ho)*(bc+2*ho)+(A1hc/2ho) 2,(A2hc/2ho)*(bc+2*ho)+(A2hc/2ho)2=max(()*(+2*)+()2,()*(+2*)+()2)=max(,)=x 沖切截面上的地基凈反力設(shè)計(jì)值57Flx=Alx*Pjmax=*=γo*Flx=*=因 γo*Flx≤*βhp*ft_b*bm*ho =***660*260=x 方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切滿(mǎn)足規(guī)范要求 y 方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切驗(yàn)算y 沖切面積 Aly=max((B1bc/2ho)*(hc+2*ho)+(B1bc/2ho) 2,(B2bc/2ho)*(hc+2*ho)+(B2bc/2ho)2)=max(()*(+2*)+()2/2,()*(+2*)+()2/2)=max(,)=y 沖切截面上的地基凈反力設(shè)計(jì)值Fly=Aly*Pjmax=*=γo*Fly=*=因 γo*Fly≤*βhp*ft_b*am*ho =****260 =y 方向柱對(duì)基礎(chǔ)的沖切滿(mǎn)足規(guī)范要求八、柱下基礎(chǔ)的局部受壓驗(yàn)算因?yàn)榛A(chǔ)的混凝土強(qiáng)度等級(jí)大于等于柱的混凝土強(qiáng)度等級(jí)，所以不用驗(yàn)算柱下擴(kuò)展基礎(chǔ)頂面的局部受壓承載力。2. 計(jì)算基礎(chǔ)底板 y 方向鋼筋A(yù)sy=γo*MII/(*ho*fy) =**106/(**360) =Asy1=Asy/Bx=Asy1=max(Asy1, ρmin*H*1000)=max(469, %*300*1000)=600mm2/m選擇鋼筋 f10130, 實(shí)配面積為 604mm2/m。62九、基礎(chǔ)受彎計(jì)算雙向受彎因 ex ≤Bx/6= x 方向小偏心a=(Bxbc)/2=()/2=Pj1=(Bxa)*(Pmax_xPmin_x)/Bx+Pmin_xG/A =()*()/+ =因 ey ≤By/6= y 方向小偏心a=(Byhc)/2=()/2=Pj2=(Bya)*(Pmax_yPmin_y)/By+Pmin_yG/A =()*()/+ =βx=βy=MI=1/48*βx*(Bxbc) 2*(2*By+hc)*(Pj1+Pjmax_x) =1/48**()2*(2*+)*(+) =*mMII=1/48*βy*(Byhc) 2*(2*Bx+bc)*(Pj2+Pjmax_y) =1/48**()2*(2