【正文】 11261128510941118第 128頁 活載作用下梁端剪力及柱軸力(滿跨)層次荷載引起的剪力彎矩引起的剪力總剪力柱軸力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱C柱VAVBVBVCVA=VBVB=VCVAVBVBVCN頂=N底N頂=N底N頂=N底654321二．縱向框架的內(nèi)力計(jì)算1．荷載計(jì)算（1）恒載第二層計(jì)算簡圖： =+==+= KN/m=+= KN/m=1++= KN/m=++= KN/m== m== KN/m集中力= 2++2+2+==+（+）+==+(+)+==（+）+==+(+)+==+（2+）==++（+）+4（（2+）25+25）=（4（2+）25+25）集中力矩=（+++）2+4+4= KNm第三層計(jì)算簡圖： =+==+= KN/m=+= KN/m=1++= KN/m=++= KN/m==== KN/m集中力= 2++2+2+==+（+）+==+(+)+==（+）+==+(+)+==+（2+）+==+（2+）==++（+）+（4（2+）25+25）=（4（2+）25+25）集中力矩=（+++）2+4+4= KNm第四、五層計(jì)算簡圖： =+==+= KN/m=+= KN/m=1++= KN/m=++= KN/m==== KN/m集中力= 2++2+2+==+（+）+==+(+)+==（+）+==+(+)+==+（2+）==++（+）+（4（2+）25+25）=（4（2+）25+25）集中力矩=（+++）2+4+4= KNm第六層計(jì)算簡圖： ==+= KN/m=+= KN/m=+= KN/m== KN/m== KN/m== KN/m集中力=++2+2++2（+2）25==（2+）+==（+）+==（）（+）+==（）+==（）+=集中力矩=（2（+2）25+）2+4+4+= KNm第七層計(jì)算簡圖：== KN/m== KN/m== KN/m集中力=+= KN=（2+）+==（+）++==（）++=集中力矩=m=m（2）活載第二層 計(jì)算簡圖：=4= KN/m=2==2= KN/m集中力=（+）2+22= KN=（+）2==（+）4+==2==（+）4+==（+）4==（+）4=集中力矩= （12+）22+2=m第六層計(jì)算簡圖：== KN/m=7= KN/m=2= KN/m=2= KN/m集中力= （+）2+2==（+）2==（+）2+==2==（+）2+==（+）2==（+）2=集中力矩= （12+）2+=m第七層計(jì)算簡圖：==== KN/m集中力===（+）==（+）==（+）=集中力矩=m=m2．內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法進(jìn)行計(jì)算，具體計(jì)算見附表6第七章 內(nèi)力組合一．橫向框架梁內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面抗震驗(yàn)算，應(yīng)采用下列設(shè)計(jì)表達(dá)式： S 式中——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，除另有規(guī)定外，應(yīng)按表6―2采用；R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件承載力設(shè)計(jì)值。 結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)結(jié)構(gòu)類型、地震烈度、房屋高度等因素，查表可知，本工程的框架為三級抗震等級。但這些荷載同時(shí)都達(dá)到它們在設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期內(nèi)的最大 值的概率較小，且對某些控制截面來說，并非全部可變荷載同時(shí)作用時(shí)其內(nèi)力最大，因此應(yīng)進(jìn)行荷載效應(yīng)的最不利組合。 可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)，對荷載標(biāo)準(zhǔn)值大于4 KN/。支座截面內(nèi)力有支座正、負(fù)彎矩及剪力，跨中截面一般為跨中正彎矩。梁支座正彎矩組合的設(shè)計(jì)值b、梁支座正彎矩組合的設(shè)計(jì)值 非抗震設(shè)計(jì) M = MGk M = (MGk+ MQk)抗震設(shè)計(jì) M = MGE在進(jìn)行上面式子組合內(nèi)力時(shí)，其中MGk、MQk、MGE可乘以彎矩調(diào)幅系數(shù)β?？拐鹪O(shè)計(jì)時(shí)，一、二、其梁端剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： V =ηvb(Mlb+Mrb)/ln+VGb式中，ln為梁的凈跨；VGb為梁在重力荷載值作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值；Mlb、Mrb分別為梁左右端截面反時(shí)針或順時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值 ；ηvb為梁端剪力增大系數(shù)。由于水平地震作用可能來自左、右兩個(gè)方向，因而應(yīng)考慮兩種可能性，分別求出跨間彎矩，然后取較大者進(jìn)行截面配筋計(jì)算，如下圖所示。從框架中截取梁為隔離體，如圖所示。按下述步驟求梁跨間最大彎矩：（1）用平衡條件求梁端剪力Vlb。（3）令dM(x)/dx=0，求出x。（4）將x代入M(x)，即得梁跨間最大正彎矩。對支座負(fù)彎矩按相應(yīng)的組合情況進(jìn)行計(jì)算，求跨間最大正彎矩時(shí)，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件確定。m = KNm = KNm層次軸11~軸13軸13~軸14二層三層四層五層六層七層二．橫向框架柱內(nèi)力組合柱內(nèi)力控制截面一般取柱上、下端截面，每個(gè)截面上有M、N、V。 由于柱是偏心受力構(gòu)件且一般采用對稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力： （1）/M/max及相應(yīng)的N （ax及相應(yīng)的M2）Nm （3）Nmin及相應(yīng)的M 對于抗震設(shè)計(jì)的組合，應(yīng)注意從兩個(gè)方面的水平地震或風(fēng)荷載效應(yīng)中確定它最不利內(nèi)力，如圖所示。 當(dāng)反彎點(diǎn)不在柱的層高范圍內(nèi)時(shí)，柱端的彎矩設(shè)計(jì)值可直接乘以上述強(qiáng)柱系數(shù)。（2）為了避免框架柱腳過早屈服，一、二、三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端的彎矩設(shè)計(jì)值，、。c．柱端組合剪力設(shè)計(jì)值的調(diào)整 非抗震設(shè)計(jì)時(shí)，柱端截面剪力組合設(shè)計(jì)值的表達(dá)式與梁相同，此時(shí)的V應(yīng)為各種荷載作用下的柱端剪力。 d．框架角柱地震作用效應(yīng)的調(diào)整 由地震引起的建筑結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)會(huì)使角柱地震作用效應(yīng)明顯增大，故應(yīng)對角柱的地震作用效應(yīng)予以調(diào)整。2．框架柱彎矩和軸力組合見附表附表附表10，框架柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整和剪力組合見附表11。 （2）梁端截面的底面和頂面縱向鋼筋配筋量的比值，除按計(jì)算確定外，二、。本建筑工程抗震等級為三級，加密區(qū)長度為，為900mm，箍筋最大間距為150mm，最小直徑為8mm。 梁端加密區(qū)箍筋取2肢φ8100，箍筋用HPB235級鋼筋（），則 加密區(qū)長度取950mm，非加密區(qū)箍筋取2肢φ8150，箍筋設(shè)置滿足要求?？蛑е图艨绫炔淮笥?的柱，箍筋間距不應(yīng)大于100mm。柱的剪跨比不宜小于2，以防止發(fā)生脆性破壞。軸13柱節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩 左震下 右震下 取其中的大值，則 根據(jù)強(qiáng)柱弱梁可得，框架為三級框架則，在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大值（500/30=），故取。則取對稱配筋 為大偏心受壓情況。節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取。按上式計(jì)算時(shí)，應(yīng)滿足及因?yàn)槎? 故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足。由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值 對于三級抗震等級，柱底彎矩設(shè)計(jì)值 則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值（滿足要求）其中取較大的柱下端值，而且、不應(yīng)考慮取故該層柱選用φ8150。一層柱的軸壓比n=，查表可得，則最小體積配箍率取φ8，則，根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)為φ8100，加密區(qū)長度的取值：本框架抗震等級為三級，則柱箍筋加密區(qū)范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的1/6和500mm三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的1/3。非加密區(qū)還應(yīng)滿足，故箍筋取φ8150滿足要求，其余柱箍筋計(jì)算結(jié)果見下表框架柱箍筋計(jì)算表柱號層次實(shí)配箍筋（加密區(qū)非加密區(qū)軸1163φ81003φ81505 03φ81003φ81504 03φ81003φ81503 03φ81003φ81502 03φ81003φ81501 03φ81003φ8150軸1363φ81003φ81505 03φ81003φ81504 03φ81003φ81503 03φ81003φ815023φ81003φ815013φ81003φ8150軸1463φ81003φ8150551 03φ81003φ81504 03φ81003φ81503 03φ81003φ81502 03φ81003φ81501 03φ81003φ8150第九章 樓板計(jì)算 基本組合的荷載分項(xiàng)系數(shù)，應(yīng)按下列規(guī)定采用： 1．永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)： 1） 當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)不利時(shí)對由可邊荷載效應(yīng)控制的組合，；對由應(yīng)用就荷載效應(yīng)控制的組合，；2） 當(dāng)其效應(yīng)對結(jié)構(gòu)有利時(shí)；對結(jié)構(gòu)的傾覆、滑移和漂浮驗(yàn)算， 2．可變荷載的分項(xiàng)系數(shù)對標(biāo)準(zhǔn)值大于4KN/。 雙向板支承情況見下圖 四邊固定 三邊固定一邊簡支 兩邊固定兩邊簡支 一邊固定三邊簡支四邊簡支三．計(jì)算跨度 內(nèi)跨：（軸線間距離）， 邊跨：四．彎距計(jì)算 跨中最大彎距為當(dāng)內(nèi)支座固定時(shí)在作用下的跨中彎矩值，與內(nèi)支座鉸支時(shí)在作用下的跨中彎矩值之和。 以B5板為例計(jì)算其跨中及支座彎矩按彈性理論計(jì)算的彎矩值 區(qū)格項(xiàng)目B2B3B4B5B7B8B9B03800373537353800208537353810194048104810600060003800481070003820g+q/2(系數(shù))q/2(系數(shù))g+q(系數(shù))五．截面設(shè)計(jì)根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB500102002 鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)件中縱向受力鋼筋的配筋百分率不應(yīng)小于表3—2規(guī)定的數(shù)值。 截面設(shè)計(jì)用的彎矩可折減，折減方法如下：1） 中間跨的跨中截面及中間支座截面，減少20%2） 邊跨的跨中截面及樓板邊緣算起的第二個(gè)支座截面，當(dāng)時(shí)減少20%；當(dāng)時(shí)減少10%，式中為垂直于樓板邊緣方向板的計(jì)算跨度； 為沿樓板邊緣方向板的計(jì)算跨