【正文】 將該值代入公式d=σhc”（ht+ΔZ） 《水力學教材》119=(+)=與假設數(shù)據(jù)不符，故需重新試算。消力池長度計算水躍長度按公式：L j=（h c”－ h c）計算 《規(guī)范》Lj=（－）=；消力池長度按公式：L sj＝L s＋βL j計算 《規(guī)范》水平長度 βL j＝=，取 Lj=15m斜坡段 Ls按 1：4 放坡，取 。二、海漫長度計算Lp= kS (qsΔHˊ ) 《規(guī)范》=(())=；取 Lp=40m；式中 kS=11～12；q s＝50/= 3/s/m；H 下 =海漫水平段長 15m，采用 60cm 厚鋼筋混凝土澆筑，斜坡段長25m，1:10 放坡，采用 60cm 厚漿砌塊石砌筑。海漫每 設 Φ50 排水孔。沖刷坑采用拋合金鋼網石兜拋石處理。水平向采用鋪蓋防滲，垂直向采用防滲板樁防滲。采用鋼筋砼板樁，布置在閘底板上游一側。板樁入土深度為 6m，厚 20cm?！端l設計規(guī)范》SL2652022 第 162 頁） 。閘基防滲長度：所需的最小地下輪廓線[L]=CΔH=7=（根據(jù)地質資料取C=7）實際布置滲徑長度：L=(20+62+20+) =（上游鋪蓋長20m，閘底板長20m，垂直防滲墻深6m，下游消力池不設排水孔段長），L[L]，滿足規(guī)范要求。校核工況：，ΔH=。 16上上上上上（3）阻力系數(shù)計算① 進口段：ξ 01＝(S/T) 3/2+＝，T=16m，S=10m；② 內部垂直段：ξ 02＝2/π[㏑(ctg((π/4)(1S/T)))]＝，T=16m，S=； ③ 水平段1：ξ 03＝[L－(S 1+S2)]/T=,T=16m，L=20m，S 1= ，S 2=；④ 內部垂直段2：ξ 04＝2/π[㏑(ctg((π/4)(1S/T)))]＝，T=16m，S=； ⑤ 水平段2：ξ 05＝[L－(S 1+S2)]/T＝,T=16m，L=20m，S 1= ，S 2=；⑥ 內部垂直段3：ξ 06＝2/π[㏑(ctg((π/4)(1S/T)))]＝,T=16m，S=；⑦ 水平段3：ξ 07＝[L－(S 1+S2)]/T=,31 / 53T=，L=，S 1= ，S 2=0m；⑧ 出口段：ξ 08＝(s/T) 3/2+＝,T=，S=； 式中:S齒墻或板樁的入土深度；T地基有效深度或實際深度；（4）各分段水頭損失計算∑ξ i＝, △H＝－=；各分段水頭損失：hi=(ξ i/∑ξ i)△Hh1=。h3=。h5=。h7=。計算列表如下：改進阻力系數(shù)法滲流計算表分段 名 稱 S(m) S1(m)S2(m) T(m) L(m)ξ i hi(m)1 進口段 10 2 內部垂直段 32 / 533 水平段 20 4 內部垂直段 5 水平段 20 6 內部垂直段 7 水平段 0 8 出口段 ∑ξ=68△H=（5）進出口段水頭損失修正β 1’＝－1/[(12(T’/T) 2+2)(S’/T+)]＝－1/[(12(15/16) 2+2)(10/16+)]＝0，取β 1’＝,無需修正。出口段水頭損失應修正為：h8’＝ （1β 2’） h 8＝=。 閘室的布置一、上游段上游段直接與河道連接，用導墻將電站和船閘分隔開。二、閘室長度及型式閘底板長度確定：順水流方向?。ā〩，考慮公路橋、工作橋以及檢修便橋等布置需要，初步擬定為 。三、閘墩閘墩采用 C20 鋼筋混凝土，上游游端采用圓形，中墩厚 ，縫墩厚 ，長度與閘底板長度相同為 。34 / 53四、閘上交通橋根據(jù)設計任務書，公路橋位于閘室最上游側，公路橋采用 C30 鋼筋混凝土，總寬度為 ，采用 T 型結構，梁高 ，梁底高程同閘敦頂高程為 。工作橋面高程＝校核洪水位＋閘門高度＋吊點＋安全超高+梁高 ＝＋＋＋＋ ＝檢修便橋位于閘室下游側，高程 ，寬 。工作閘門采用卷揚式啟閉機啟閉，啟閉力后續(xù)計算。檢修閘門高度擬定為 ，有上下兩塊迭合而成，平時安放在啟閉機室內。六、啟閉機1）閘門啟閉力計算（參見《水利水電工程鋼閘門設計規(guī)范》 ）P1= 12b==245T；35 / 53P2= 22b==；ΔP= P 1 －P 2＝；（采用滑動軸承支承）a）支承摩阻力 Tzd＝（f 1r+f）P/R ＝（25+）2022/100 ＝；P作用在閘門上的總水壓力，KN；f1滑動摩擦系數(shù)，取 ；f滾動摩擦力臂，取 ；r滾輪軸半徑，取 25mm；R滾輪半徑，取 100mm；4 只定輪，每只寬 20cm，根據(jù)線壓強 q=2022KN/（4200mm）=，查《鋼閘門規(guī)范》附錄 M： fmax=~，f min=,取f＝ 。N==；Tsd=ND2閘門底緣止水至主梁下翼緣的距離，m。C．選擇工作橋主橫梁平面尺寸位置 工作橋主梁采用兩根 T 形梁，梁高 ，翼板寬 ，工作橋總寬 ，T 形梁上布置橫向格梁，以布置啟閉機平臺。 閘室穩(wěn)定計算 完建工況水閘內無水，計算恒載情況下基底應力與基底應力不均勻系數(shù)。m。應力不均勻系數(shù) η＝P max/Pmin=[]，滿足規(guī)范要求。二、水壓力計算水壓力包括水重、上游水平水壓力、下游水平水壓力、下游風浪壓力、揚壓力和側向水壓力?？够€(wěn)定安全系數(shù) KC=f∑G/∑H=49368/6322=[KC]=，滿足規(guī)范要求。m。40 / 53應力不均勻系數(shù) η＝P max/Pmin=[]，滿足規(guī)范要求。二、水壓力計算計算成果如下表：校核工況水壓力計算表 水 位 水 平 豎 向 彎 矩 (KN－ M)（ m） 水 壓 力 水 壓 力 （ +） （ ）(KN) (KN) 向 下 游 向 上 游上 游 水 壓 力 20 5684 16105 0下 游 水 壓 力 261 0 261上 游 水 重 20 16240 0 56840下 游 水 重 2958 17009 0揚 壓 力 1 18560 0 0 0揚 壓 力 2 20 6380 13270 1227浪 壓 力 20 1480 0 4 5920 0合 計 6903 5742 52304 58328總 計 6025荷 載 名 稱 荷 載到 底 板中 心 距三、抗滑穩(wěn)定驗算根據(jù)設計任務書提供的基底摩擦系數(shù) f＝。四、基底壓力計算∑G=50381kn(↓)；∑H=5742kn(→)；∑M=6025kn壓應力 P=∑G/(BL)+6∑M/(BL 2)Pmin=(kn/m2)，P max＝(kn/m 2)；P[R] =230 kn/m2，滿足規(guī)范要求。 閘室底板結構計算底板結構計算以閘門為分界點，分上游段和下游段，本設計只作了上游段的計算。 Q 墩 ＝(Q/ I y)[ (Sy)abcd(I y)abcd] =(－)(12－)43 / 53 =－ Q 板 ＝Q－Q 墩 ＝－－(－) =－四、單寬截條上的計算荷載（1）由閘墩傳遞的集中荷載Q=()Q 墩 ＝－；Q=()Q 墩 ＝－；縫墩 G=+++=；中墩 G=+++=；P 縫墩 =(G 縫墩 －Q 縫墩 )/B=(－)/15=；P 中墩 ＝(G 中墩 －Q 中墩 )/B=(－)/15 ＝；（2）作用于底板的均布荷載q=(W－U－Q 板 )/2LB=[1950+1305/2－(705+)－]/(15)=；五、彈性地基參數(shù) E0 及 μ0 的確定由于第一層中砂厚度較薄，第二層砂礫石厚度較大，兩層土的彈性44 / 53模量接近，故取砂礫石彈性模量 E0，E 0＝360kg/cm 2。六、整體式底板的基礎梁計算由于本工程的地基基礎從高程 10 m 至－15m 以下為基巖，H/L=29/=4。現(xiàn)根據(jù)《水工鋼筋混凝土結構設計手冊》按半無限大彈性基礎梁，采用郭氏表計算。45 / 53查表計算對右邊的荷載 P1=231KN,α 1＝11/=≈1；對中間的荷載 P2=231KN,α 2＝0/=0；對左邊的荷載 P3=231KN,α 3＝－11/=≈－1；查《水工鋼筋混凝土手冊》表 2426(a)、(b)、(c)，分別得各截面處的 、 、 值。P/l ；?V＝177。、 、 —查表所得；?pV?M均布荷載作用按公式 2441 計算，p = q l；M= ql 2 ；?Mq—作用在底板上的均布荷載；計算結果如下：Mmax1=m，頂面受拉；46 / 53Vmax=－。M 設 ＝= KNm)及配筋 AS0(mm2)計算用表得，AS0＝1679 mm 2,ρ＝%；應按構造配筋，ρ min=%，則 AS=2100 mm2；配 Φ25＠200（A S=2454 mm2） 。B、斜截面C20 混凝土：f C =，h 0=h－50=1450mm,VC= fCbh010－3=1000145010－3=1015KN。γ dVVC 因此，無需配箍筋。根據(jù)本工程閘底板與閘頂高差以及兩側建筑物的運行特點，泄水閘47 / 53左側連接物與船閘上下游引航道導墻相結合，直接利用引航道導墻作為本工程左側翼墻。上游翼墻頂高程 ，底高程 。初步擬訂上游擋墻高 ，擋墻壁厚 ，墻身垂直，墻身高 12m，墻底板厚 。翼墻兩側設置 腋角，兩側懸挑 4m，底板總寬 11m。翼墻采用 C25 鋼筋砼澆筑。48 / 5349 / 53第五章 機電及金屬結構 電氣 接入系統(tǒng)方式本水電站總裝機為 6600Kw，水電站新建管理室，設置配電箱。 電氣主結線水閘啟閉機電機起動采用全壓直接啟動方式。 主要電氣設備選擇電氣設備根據(jù)安全可靠、運行經濟的原則選擇。箱內回路開關根據(jù)需要選用配電型或電機保護型塑殼斷路器，容量符合設計要求。電纜的截面根據(jù)載流量和滿足電壓損、熱穩(wěn)定及機械強度等要求確定。 接地管理房采用避雷帶和避雷針作直擊雷保護，在低壓配電箱進線終端裝設一組浪涌保護器作為進行波和操作過電壓的保護。接地網要求充分利用管理房基礎結構鋼筋、閘門金屬結構等自然接地體。室外綠化照明接地系統(tǒng)采用 TT 型，在燈具安裝位置沿線埋設接地體。通過照明配電箱供給啟閉機室及管理房的正常工作照明用電；事故照明采用充電式投射型應急照明燈，事故照明燈具布置在各主要房間和通道上。 總體設計 (1) 水電站建筑物及電氣設備周圍、管理房周圍設置消防栓，其數(shù)量和位置按規(guī)范要求。 (3) 水電站火災事故照明，應急燈作備用電源。配電裝置室的門為向疏散方向開啟的丙級防火門。 (6) 變壓器室、配電裝置室的管溝、孔洞、電纜豎井的上、下兩端及進出電纜的孔口，電纜穿越樓板、隔墻和孔洞和進出開關柜、配電盤、控制盤、自動裝置盤和繼電保護盤等的孔洞。 主要場所和主要機電設備的消防設計 (1) 水電站的消防設施 水電站內均采用消火栓水滅火系統(tǒng)消防 作為消防的輔助設施，各層按 50m2 一個配置一定數(shù)量的滅火器，同時保證消火栓旁必設置一個。 (3) 主要機電設備的消防設施 1）主變、廠變均為干式變壓器，按《水利水電工程設計防火規(guī)范》規(guī)定，設置單獨的房間，其房間門為向外開啟的乙級防火門。 消防電氣和監(jiān)測報警系統(tǒng) (1) 消防報警用電源，選用獨立的專用直流 24V 消防電源；(2) 各主要場所及電房事故照明結合裝設和布置，配備應急燈，疏散指示標志電源取自直流 24V 消防電源。