【正文】 bXh=300600mm梁自重 25()=抹灰層：12厚水泥砂漿＜()2+＞20＝ 合計 中間跨梁 bXh=250500mm梁自重 25()=抹灰層：12厚水泥砂漿＜()2+＞20＝ 合計 柱自重：　bXh=500500mm柱自重 25=抹灰層：12厚水泥砂漿 420＝ 合計 外縱墻自重：標準層：縱墻（240灰砂磚） 　　　　　18()=鋁合金門窗　　　　　　　　　　　　　　　 =水泥粉刷外墻面　　　　　　　　　 ()=水泥粉刷內(nèi)墻面　　　　　 ()=合計 底層：縱墻（240灰砂磚） 　　　　　　　　　18()=鋁合金門窗　　　　　　　　　　　　　　　 =釉面磚外墻面　　　　　　　　 ()=水泥粉刷內(nèi)墻面 合計 內(nèi)縱墻自重：標準層：縱墻（240灰砂磚） 　　　　　 18()=水泥粉刷墻面　　　　　　　　　()=合計 底層：縱墻（240灰砂磚） 　　　　　　　　　18()=水泥粉刷墻面　　　　　　　　　　　　 2=合計 活荷載標準值計算第一：面和樓屋面活荷載標準值根據(jù)荷載規(guī)范查得：上人屋面　 樓面：教室 走道 第二：雪荷載　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 屋面活荷載與雪荷載不同時考慮，兩者中取大值。L1/L2=2所以按雙向板傳遞荷載，板上荷載分配如圖２所示?？蚣艿呢Q向荷載及偏心距如圖4所示。表4 橫梁線剛度ib計算表層次類 別Ec/(N/mm2)bh/mm2Io/mm4L/mmEcIo/L()2EcIo/L14AB跨10430060010963002．571010 10105．141010BC跨1042505002．610921003．7110105．5710107．431010表5 柱線剛度ic計算表層次hc/mmEc/(N/mm2)bh/mm2Ic/mm4EcIc/hc/()148501045005003．2210102439001045005004．001010，則其他為：AB 跨 BC跨 1層柱 24層柱相對剛度I 框架梁柱的相對線剛度如圖4，作為計算各節(jié)點桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。例如，中框架柱分中柱和邊柱，邊柱梁分中柱和邊柱等，現(xiàn)以第2層B3柱的側(cè)移剛度計算為例，其余見表6表6 框架柱側(cè)移剛度A ,D軸中框架邊柱層次線剛度(一般層)(一般層)根數(shù)( 底層)(底層)13．2210101．5895446244．0010101 .27122456A1,D1,5軸邊框架邊柱層次αcDi根數(shù)13．2210101 .1987064244．0010100．95100994 B C軸中框架中柱層次αcDi根數(shù)13．2210104．36125506244．0010103．14192786B C軸邊框架中柱層次αcDi根數(shù)13．2210103．27117454244．0010102．62178934把上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層間側(cè)移剛度∑Di見下表：橫向框架層間側(cè)移剛度（N/mm）層次 1 2 3 4 5∑Di 214368 305882 305882 305882 305882 橫向地震自振周期利用頂點假想側(cè)移計算，計算過程見表7表7 結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算層次Gi/kNVi/kNΣDi(N/mm)Δμi(mm)μi/mm44139413930588213．5177．834884902330588229. 5164．3248841390730588245．5134．8152331914021436889．389．3按式T1=，其中μT的量綱為m取= T1== 橫向水平地震力計算本工程中結(jié)構(gòu)不超過40m質(zhì)量和剛度沿度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用，結(jié)構(gòu)總水平地震作用標準值按式FEK=α1Gep計算即Gep==19140=16269kN由于該工程所在地抗震設(shè)防烈度為6度，場地類別為Ⅱ類，設(shè)計地震分組為第三組，則。 水平地震作用下框架內(nèi)力計算水平地震作用下的內(nèi)力采用改進的反彎點法。表10 柱剪力計算層次 A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸層次 A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第二層同A軸同B軸第一層 同A軸同B軸表11 各柱的反彎點高度層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第五層同A軸同B軸第四層同A軸同B軸第三層同A軸同B軸第二層同A軸同B軸層次A軸柱B軸柱C軸柱D軸柱第一層同A軸同B軸梁端彎矩剪力及柱軸力發(fā)別按下式計算：Vb=(Mb1+ Mb2)/l，Ni=表12 橫向水平地震作用下A軸框架柱層號48．090．36420．0711．48315．380．4532．9926．99220．410．46442．6736．93126．10．58752．2874．31 表13 橫向水平地震作用下B軸框架柱層號413．260．4528．4423．27325．360．5049．4549．45230．670．5059．8159．81134．260．5574．7791．39結(jié)果如圖8，圖9，圖10圖8 地震作用下的框架彎矩圖圖9 地震作用下的框架剪力圖 圖10 地震作用下的框架軸力圖 豎向荷載作用框架內(nèi)力計算豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。這里豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用分層法?？蚣軝M梁均布恒荷載、活荷載可從前面荷載計算中查得。圖11 橫向框架荷載作用圖由于柱縱向集中荷載的作用，對柱產(chǎn)生偏心。圖12 豎向恒載引起的偏心彎矩圖13 豎向活載引起的偏心彎矩 梁柱端的彎矩計算 梁端柱端彎矩采用彎矩分配法計算。（2） 用彎矩分配法計算每一個敞口單元的桿端彎矩，其余各層柱的傳遞系數(shù)為1/3。 梁端固定彎矩計算：恒載：屋面： 樓面： 活載：屋面： 屋面： 分層法計算見圖1116。圖17 豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖豎向均布活荷載作用下的框架內(nèi)力計算方法同上，結(jié)果見圖1121?；詈奢d作用下中間節(jié)點彎矩相差不大，不在分配。調(diào)幅結(jié)果表14。 表15 恒載作用下AB梁端剪力計算 層號423．046．372．586．6365．9579．21331．4966．399．215．4793．74104．68231．4966．399．215．6693．55104．87131．4966．399．216．1193．10104．32表16 恒載作用下BC梁端剪力計算層號413．382．114．05014．0514．05323．092．124．24024．2424．24223．092．124．24024．2424．24123．092．124．24024．2424．24表17 活載作用下AB梁端剪力計算層號47．886．324．822．1522．6726．9737．886．324．821．0923．7325．9127．886．324．821．1923．7325．9117．886．324．821．3223．7326．14表18 活載作用下BC梁端剪力計算層號44．22．14．4104．414．4135．252．15．5105．515．5125．252．15．5105．515．5115．252．15．5105．515．51表19 恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱465．9579．2114．05182．39208．63205．88232．12393．74104．6824．24422．95449．24433．17460．06293．55104．8724．24663．32628．61790．76817．05193．1105．3224．24903．24935．881148．201174．49 表20 活載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A柱B柱427．6726．974．4152．8766．18323．7325．915．51103．80133．30223．7325．915．51154．73200．42123．5026．145．51205．66267．77 風(fēng)荷載計算 本設(shè)計地區(qū)基本風(fēng)壓為，所設(shè)計的建筑地處農(nóng)村。風(fēng)荷載作用下各層的風(fēng)荷載標準值及柱剪力如圖23所示圖23風(fēng)荷載作用位置各層作用風(fēng)荷載值安下式計算：計算結(jié)果