【正文】 至完成整個測量工作。而不能象 MWD 一樣能隨鉆于轉盤鉆進。 2176。 176。 2176。 2176。 F(125℃ ) 儀器保護筒尺寸 : 直徑 : 13/4 長度 : 9 英尺 擠碎壓力 : 15000PSI ESI(Electronic Survey Instrument)介紹 ESI 系統(tǒng)在裸眼井 (鉆桿中 )測量的精度與高精度陀螺儀在套管中測量的精 度相同。測量數據包括 : 時間、深度、垂直深度、井斜、方位、修正方位 、重力高邊、地磁傾角、地磁場強度、探管溫度、 三個加速度計和三個磁通門分別測量的原始數據。 3℃ 方位精度 : 177。 井斜 : 177。 地磁場強度177。 176。由于 BOSS 陀螺測量過程中的任何時侯 , 按用戶的 要求對不同的井段進行加密測量 , 同時在測量過程中不受磁性干擾 , 測量數 據精確。 F(10176。 F(0~35℃ ) 電纜要求 : 20200FT 單芯電纜 ( /1000Ft) 最大起下速度 : 200Ft/min(60M/min) 常規(guī)起下速度 : 160Ft/min(50M/min) 電源要求 : 110~135VAC, 50~60HZ 測斜范圍 : 傾角 0~70176。 測斜精度 : 傾角177。 方位177。 最大井下壓力 : 11850PSI(考慮安全因素 ) 14813PSI(擠碎壓力 ) 運行時間 : 32767 秒 =9 小時 6 分 7 秒 每次測量間距 : 〈 300 英尺與 5176。由于它不受外來磁場干擾 , 因此它最適合套管開窗 側鉆、叢式井中 有鄰井磁干擾時的定向作業(yè)。 下面是 SperrySun SRO 系統(tǒng)規(guī)范 工作溫度 : 20~257176。 抗壓管外徑 : 13/4 漂移情況 : A: 0 度傾角 , 方位 0 度北 , 5 分鐘漂移177。 B: 45176。北 , 5 分鐘漂移177。 C: 45176。 , 5 分鐘漂移177。 D: 0~10176。 ~70176。單點的測量精度比 較高。這是定向井軌跡控制的內容。 井底鉆具組合的選擇和調整 井底鉆具組合是軌跡控制的工具。因為井底鉆具組合作用的結果就是井眼軌跡。而增斜鉆具又可分為馬達增斜 (或造斜 )和轉盤增斜。 下面是 121/4井眼中 , 四套基本鉆具組合 : ① 造斜 , 121/4Bit+91/2馬達 +176。 DC? +5HWDP ⑷ 預計 BOR=3176。 ~4176。 /30m ④ 穩(wěn)斜 , 121/4Bit+121/4STB+8S178。 前面已說過 , 從鉆具組合的效果上看 , 可分為四種基本類型。它還要求鉆具組合產 生的效果 , 在幅度上能夠控制 , 這就是所謂的微增、微降鉆具組合 , 這也是較難掌握的一點。 176。 拿某一套穩(wěn)斜鉆具 (如上述④號 )來說 , 通過調整鉆鋌、 短鉆鋌的根數和 位置、扶正器 的位置和尺寸、或者調整鉆進參數 , ④號鉆具能變成具有任何性能的鉆具 , 即增斜、穩(wěn)斜、降斜、微增、微降。 ⑤ 微降 , 121/4Bit+S178。 /30m。 /30m。 井底鉆具組合的力學分析 井底鉆具組合表現出不同的效果 (如增斜、降斜、穩(wěn)斜 ) 是由于不同的鉆 具組合具有各自的力學特性。 目前 , 對鉆具組合的力學分析還不完善。 而三維的力學分 析還做得不夠 , 即對鉆頭變方位力或方位變化的研究不夠或研究結果不能令人滿意。 有的學者正試圖通過以下工作來做到準確的軌跡預測 : ① 通過下部鉆具組合的受力變形分析 , 正確計算鉆具的造斜力和變方 位力 。 ③ 確定鉆頭結構變方位力 , 考慮鉆壓 , 通過迭加計算 , 即確定鉆頭上 的三維分力 。 ⑤ 按三維分位移的大小和方向 , 即可確定合位移 (即鉆進方向 ), 從而 可預測井斜角和方位角的數值。目前 , 對鉆頭組合的純力學分析已 比較令人滿意 , 特別是二維的分析。它們的力學模型或者力學方法主要有 K178。 Millheim 的有限元法 。 B178。 Walker 的能量法 , W178。 Bra dley 和 F178。 Fischer 的差分法。 我們在選擇鉆具組合時 , 應先對鉆具組合進行力學分析 , 求出側向力 , 再結合實際經驗 , 綜合地層因素 , 預測出軌跡變化趨勢 , 就可以決定所選擇 的鉆具組合是否符合軌跡控制的要求。調整鉆具的原因有三個 : 一是井斜不合適 。 三是井斜、方位都不合適。 B: 一般情況下 , 采用微調的形式 , 以避免 大幅度增斜 / 降斜導致穩(wěn) 斜段狗腿太大 。一是保證快速鉆進 , 二是避免波浪形井眼軌跡 。 如果裸眼井段太長 , 還應考慮馬達糾斜時的安全性 , 考慮是否 可以在下完套管后進行糾方位或者提前在較 淺井段進行。 ② 從調整鉆具的目的看 , 調整鉆具組合的方式有兩種 : 一是調方位 , 這需要下動力鉆具或組裝方位變向器 。 用井下馬達調方位即下入造斜鉆具組合 (彎接頭 +井下馬達 )。 井斜的調整則較簡單。 目前 , 一種被稱為導向馬達的鉆具正在定向井、水平井中廣泛使用。 即它同時兼?zhèn)湔{整井斜、 方位的能力并且不用起下鉆調整鉆具。 地層因素對井眼軌跡的影響 井眼軌跡是通過鉆頭與地層的相互作用形成的。 地層因素影響可以歸到地層 力上。 對地層因素對井眼軌跡影響 的認識 , 還只是定性階段或半定量階段。在定量分析中至少應考慮以下一些影響因素 : ① 地層傾角 。 ③ 井眼方位與地層上傾方位之間的夾角 。 ⑤ 井斜角。 結合地層力分析和鉆具三維力學分析 , 通過側向切削模型和軸向鉆速模 型 , 確定三維分位移 , 從而預測井眼軌跡。 勘探院的蘇義腦博士在這方面做了一些研究 , 但預測結果只是動力鉆具造斜 部分。 下面就地層因素的幾個方面說明它們對 井眼軌跡的影響。 ② 如果層狀地層傾角大于 45176。 ③ 如果預計鉆進方向同于地層上傾方向 , 方位將按鉆頭自然漂移趨勢 漂移 , 而井斜將增加很快 。 如果預計鉆進方向在地層上傾方向的右邊 , 鉆頭將向左漂移。而下部地 層有一定傾角 , 且結構致密 , 方位漂移較大。 總而言之 , 對地層因素對鉆頭漂移的影響的認識 , 還很不充分。 定向井鉆井參數的優(yōu)選 鉆具組合選定后 , 然后選擇鉆井參數并在鉆井過程中適當調整。 鉆井參數優(yōu)選的原則是 : 滿足井眼軌跡要求 , 并盡量做到快速鉆進。 叢式井的應用 叢式井的廣泛應用是由于它與鉆單個定向井相比較 , 大大減少鉆井成本 , 并能滿足油田的整體開發(fā)要求。 叢式井的設計原則 叢式井設計的根本原則是 : 保證在鉆井作業(yè)過程中 , 整個井組的井與井 之間不發(fā)生碰撞 , 在保證開發(fā)要求的前提下 , 選用井身最短、 井斜角適當的最簡單剖面 , 并且合理地安排鉆井作業(yè)順序 , 盡量避免鄰井套管對磁性測量儀器產生干擾。 井身剖面 在滿足油田開發(fā)要求的前提下 , 盡量選擇最簡單剖面 , 如典型的“直 增 穩(wěn)”三段制 , 這樣將減少鉆井工序 , 降低摩阻 , 減少鉆井時復雜情況和 事故發(fā)生的可能性。 井身結構 根據地質要求和鉆井目的 , 決定選用何種井身結構。 造斜點深度 的選擇 應考慮如下幾點 : ① 相鄰井的造斜點上下錯開 50 米。外圍井口用于位移較大 的 井 , 造斜點則淺。 造斜率 常規(guī)定向井 , 設計 176。 /30m 的造斜率是可行的。根據渤海叢式井作業(yè)經驗 , 常規(guī)測井工具通過井段的最大井斜為 62 176。如果初始設計出最大井斜角達 60176。 井口分配 井口分配應考慮如下幾點 : ① 用外圍的井口打位移大的井 , 用中間的井口打位移較小的井。 ③ 考慮到平臺 (如海上則是鉆井船 )的最大額定載荷分布 , 將井斜大 、 位移大、井深較深的井安排在平臺額定載荷大的地方打。 綏中 361試驗區(qū) 48口 (兩個平臺 A、 B)叢式井就是按上述原則設計的 , 其 設計的綜合數據以及垂直投影圖、水平投影圖見附圖和附表。 特點一 , 作業(yè)難度大 ① 每一口定向井都必須完全達到設計標準 , 因為任何一口井都是油田 整個井網的一部分 , 牽涉到油田的整體開發(fā)。 如綏 中 361B 平臺叢式井作業(yè)中 , 由于地質要求的變化 , 需要修改設計 , 而此時已 完成數口井的作業(yè) , 這就給以后的作業(yè)帶來很多不便。 ③ 由于鉆井事故 , 要恢復鉆進比處理單個定向井復雜 , 這個道理是很 簡單的 , 因為每口井周圍都有其它已完成井或設計要鉆的井 , 并且每一口井 允許的軌跡變化范圍是有限的 , 所以恢復鉆進的選擇余地較 小。 特點二 , 程序化作業(yè)方式 由于叢式井作業(yè)是在一個地區(qū)或一個構造上進行 , 因此許多作業(yè)可以考 慮以程序方式進行 , 比如表層作業(yè)和 BHA選擇等。渤海的 SZ361A、 B 兩個叢 式井平臺都采用這種作業(yè)