【正文】 河漫灘： α= 沖洪積扇：α= 式中：h 為水位埋深（m） ；e 為自然對數(shù)底數(shù)。（四）地下水蒸發(fā)極限深度（H max）根據(jù)潛水水位長觀資料計算，包氣帶以圓礫、卵石為主的河漫灘蒸發(fā)極限深度為 2m，包氣帶以輕亞粘土為主的一、二級階地潛水蒸發(fā)極限深度 4m。（五）水文地質計算參數(shù)的選取引用“渭河水文地質勘察”時在天水市區(qū)渭河一級階地均衡場入滲試驗資料，并與均衡期內降水資料對比確定。25表 5－1 參數(shù)計算與優(yōu)選結果參數(shù)名稱 地貌單元 滲透系數(shù)K（m/d） 給水度（μ） 降水入滲系數(shù) （α）河漫灘 一級階地 － 二級階地 － 河漫灘 —一級階地 二級階地 70－已有抽水試驗資料均為單孔，水位降深較小，求得圓礫、卵石含水層滲系數(shù)為 －，較本次多孔試驗資料求得的滲透系數(shù)偏大，所以計算參數(shù)的優(yōu)選中主要利用本次抽水試驗取得的數(shù)值。本次均衡期選擇有動態(tài)監(jiān)測資料,且較典型的 1996 年（極枯年）進行，均衡期為1996 年元月 1 日至 1996 年 12 月 31 日。水位采用 1996 年觀測水位平均值，水力坡度在等水位線圖上量取或利用濟姆三角法求得，滲透系數(shù)通過抽水試驗求得，斷面長度在 1： 萬地形圖上量測。（2）降水入滲補給量（Q 雨滲 ）利用公式 Q 雨滲 =P（降雨量） α （入滲系數(shù)） F（入滲面積） 計算。計算結果是 萬 m3/a。首先判斷補給段或溢出段，然后根據(jù)測流資料，計算單長滲漏量或溢出量，再求全段補給量或溢出量。兩者相互驗證。d） ；Q Q 2—分別為上、下斷面河水流量（m 3/d） ；γ—為測流段長度（m ） ；Q 河滲 （Q 溢 ）—為河水滲漏或溢出量（萬 m3/a）。論證區(qū)渭河為河水滲漏補給地下水，補給量為 萬 m3/a。選擇柯達夫—阿維揚諾夫公式 ε= ε 0（1－h(huán)/h max） n 計算,（式中: ε 0 為水面蒸發(fā)強度,h 為 水 位 埋 深 ,n 為 待 定 系 數(shù) ,與 包 氣 帶 巖 性 有 關 ,n取 2） 。利用求出的蒸發(fā)強度（ε） ，代入公式：Q 蒸 =ε（蒸發(fā)強度）F（蒸發(fā)區(qū)面積）計算。均衡計算水量均衡法是全面研究一定區(qū)域（均衡區(qū)）在一定時間內（均衡期）地下水的補給量、儲存量和排泄量之間的數(shù)量轉化關系平衡的計算。據(jù) 此 ， 各 分 區(qū) 計 算 段 依 照 基 本 水 文 地 質 概 念 模 型 可 建 立 水 均 衡 方 程 式 ：27Q 補 －Q 排 =177。單位為 m3/d 或萬 m3/a。這與當時本均衡期區(qū)內當時地下水水位動態(tài)趨勢基本吻合，也與當年因干旱所反映的區(qū)域地下水位變化相符，說明均衡計算結果正確。本次采用補償疏干法進行允許開采量的計算。即在一個完整的水文周期內滿足下式：Q 允 （t 豐 +t 枯 ）≤V 豐補 +V 枯補式中：t 豐 、t 枯 分別為豐水年和枯水年的時間；V 豐補 、V 枯補 分別為28豐水年和枯水年的總補給量。考慮到天水市城區(qū)自 1994 年起至 1997 年為連續(xù)枯水年或極枯年，降水偏少、河水斷流情況。該時段也是農(nóng)村和城市供水爭水矛盾最為突出的時期。通過長觀資料發(fā)現(xiàn)含水層厚度增加十分明顯。由于枯水年或極枯年補給量較少，可視作旱季抽水無補給來源，完全依靠疏干儲存量來維持開采，則通過旱季抽水求得分區(qū)儲存量 μA。t 旱 =μA （S maxS0）式中：Q 開 為枯季地下水開采量（m 3/d） ；S 0 為旱季開始的水位降（m ） ；V 疏干 為旱季末的疏干體積（m 3） 。 為 安 全 起 見 ,本 次 計 算 乘 以 γ= 的修正系數(shù)，把補給量分配到全年使用，則全年的補給量（Q 補 ）和雨季補給時的補償體積（V 補償 ）為：Q 補 =γ △ S/△ t+Q 開 ） /365V 補 償 =μ Aγ 該方法適用于天水市麥積城區(qū)含水層呈帶狀分布，且有不穩(wěn)定流量29河水通過，含水層有一定的儲存量和調節(jié)空間，枯季地下水補給不豐富，而補給期相對集中的這一河谷孔隙型地下水系統(tǒng)的特點。具體邊界條件的概化遵守所建立的水文地質概念模型。疏干時間取渭河有記錄以來春季流量小于 。 論證區(qū)在 240m3/h(5760m3/d)的開采條件下，計算水位降深沒有超出含水層厚度的 1/3，14 天產(chǎn)生的地下水疏干量為 萬 m3。因此在極枯年型內枯水期所借用的地下水儲存量必須在進入平水或豐水期得以補償，否則所計算出的地下水允許開采量是不可靠的。據(jù)此，求得論證區(qū)允許開采量為 280 萬 m3/a，能夠滿足永生家園 萬 m3/a 水源熱泵開采需要。根據(jù)地下水水質分析報告，論證區(qū)擬建場地地下水礦化度 —，總硬度 —，PH 值 —，Ca 2+含量—，CL 1含量 —，SO 42含量 — mg/L， Fe2+含量小于 mg/L，不含硫化物?；痉稀恫膳L與空氣調節(jié)設計規(guī)范》 （GB50019 第 條條文說明）水質要求：PH 值為 —，Ca 2+含量小于 200 mg/L，礦化度小于 3000mg/L，CL 1含量小于100mg/L，SO 42含量小于 200mg/L，F(xiàn)e 2+含量小于 1mg/L，H 2S 含量小于。對地下水超采區(qū)的評價將結合水位動態(tài)、水質等按“導則”進行綜合分析論證。再者本地源熱泵系統(tǒng)取水量與退水量相同，退水水質與原水無變化。從區(qū)域水文地質條件分析，擬建項目區(qū)為第四系含水層水量豐富區(qū)，單井涌水量 3000—5000m3/d，并具有微承壓性，是較理想的河谷沖洪積含水層。但考慮到含水層厚度較厚的實際，在相對集中的區(qū)域內，在井群集中、井間距小的開采條件下，井間干擾（40m 井間干擾系數(shù)只有 ）的影響是較小的。但為防止井群開采狀態(tài)下此現(xiàn)象的發(fā)生，通過計算，施工的取水井 35m 深第四系非完整井，在大厚度含水層分布地區(qū)能夠滿足設計單井出水量 60m3/h 要求，也本適宜場地水文地質特征。從長期運行安全出發(fā)，退水井單井出水量 40m3/h 較適宜，需要退水井 6 眼，另加 1 眼備用井。取水與退水井群的布置除考慮井間干擾外，還應該考慮場地實際32條件。井群具體布置見圖7—1。本次抽水試驗以查明地層巖性，掌握含水層水文地質特征、求取水文地質參數(shù)為目的，在逐個完成單井抽水試驗的基礎上，經(jīng)過對 9 眼井水位的全面恢復，進行了多井抽水試驗和干擾抽水試驗。本次施工探采井有 9 眼，干擾抽水試驗分別在 2 眼、3 眼井之間進行，其余作為觀測井。干擾抽水試驗水位穩(wěn)定時間 8h，符合松散層含水層干擾試驗要求。根據(jù)本次注水試驗（表 71） ，在現(xiàn)狀水文地質條件下，由于作為主要含水層的圓礫層地下水全充滿，當注水井位于抽水井下游時出現(xiàn)輕微的“雍水”現(xiàn)象。第二組試驗井群試驗， 5 號抽水井 4 號井注水井距離是 38m；5 號抽水井與 7 號、2 號觀測井距離分別為、。首先進行的第一組試驗，由 1 眼井抽水向另外 2 眼井注水，觀測抽水井水位和注水井水位，當抽水井水位達到 8h 以上的穩(wěn)定延續(xù)時間后結束試驗，注水井水位穩(wěn)定時間達到 5h 以上，周邊觀測井水位也處于穩(wěn)定狀態(tài)，符合有關規(guī)范中關于第四系松散層抽水、注水試驗要求，即所謂“一對二” 。試驗過程中，為測定單井的最大注水量，進行了分段控制注水流量，當注水井中形成的“水錐”穩(wěn)定在試驗時自然地下水位以上 1m 時，認為較為合理，由此產(chǎn)生的“水錐”高度對上部粘性土不構成破壞，也不威脅地面建筑物安全。經(jīng)對上述現(xiàn)象分析得出，擬建工程區(qū)一帶含水層透水性良好，盡管在主要含水層在全充滿的不利條件下， “一對二、一對一”試驗基本能夠將所注入的水量全部排泄，在注水井周邊 30m 范圍內沒有產(chǎn)生水位上升幅度大的問題。 退水總量、退水處理方案和達標情況本工程采用的地下水換熱系統(tǒng)是將所有從含水層取出的地下水全部回注于原含水層系統(tǒng)中，小時最大取水量 240m3/h?；毓嗨疁囟疽话阍?5—8℃，夏季一般在 16—20℃。通過本次抽水、注水試驗表明，在當前試驗時能夠基本滿足“一對一” 。為有效的防范由于難以全部注入原含水層出現(xiàn)的地表滿溢現(xiàn)象和水資源浪費問題，經(jīng)反復試驗及演算，以 6 眼井作為注水井較為合理，為進一步保證采暖系統(tǒng)注水的安全性，增加 1 眼備用注水38井。依據(jù)場地巖土工程勘察報告提供的資料，取水、退水場地上部粘性土厚度 2—4m，具有非自重濕陷性。當?shù)卦礋岜孟到y(tǒng)建成運行過程中，注水井水位的上升幅度可能增大，水位進入粘性土的高度增加，也就對地表建筑的威脅更大。取水、退水場地為綠地花園，地表除硬化的路面及景觀裝飾外無其它較重的載荷，地下水上升后局部地面可能出現(xiàn)輕微開裂或下沉現(xiàn)象，便于處理。398 水源保護措施 工程措施受地下水含水層厚度薄的影響，在取水與回灌過程中由于井群集中，為防止不造成回灌水位上升幅度大或溢出，必須多考慮回注井的數(shù)量。地下水換熱系統(tǒng)注水井與抽水井可實行調節(jié)交換使用。 非工程措施非工程措施主要是加強水位、水溫、水量、水質的監(jiān)測，積累資料，指導地下水換熱系統(tǒng)合理運行。與水資源管理、環(huán)保監(jiān)測等部門密切聯(lián)系，了解和掌握區(qū)域水資源變化狀況。擬建場地第四系含水層富水性、透水性較強，單井涌水量達 2022—3000m3/d， 滲透系數(shù)為 180m/d，為良好的地下水換熱系統(tǒng)含水層。通過水資源評價，論證區(qū)擬建場地一帶地下水可開采資源量 280 萬 m3/a，能夠確保采暖系統(tǒng) 240m3/h 最大需水要求，水質基本符合《采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》要求，適宜于第四系完整管井進行開采或回注。 取水水源的可靠性與可行性本地下水換熱系統(tǒng)水源為河谷沖積含水層，含水層厚度 25—26m，巖性以卵石為主，分選性好，富水性、透水性強，補徑排條件優(yōu)越，并顯示微承壓性。已評價場地開采資源量達 280 萬 m3/a，并在有力等量回灌水的補給作用下更加保證了取水水源是可靠的、可行的。因此，現(xiàn)擬建場地取水及回注對水資源和其他取水用水戶無影響。為保證取水量，應增加 1 眼備用井。為確保順利退水，應增加 1 眼備用井。受本次論證對區(qū)域水文地質條件只能依據(jù)前人資料分析，再者，主要含水層受沉積環(huán)境以及對基底侵蝕深度的不一致性控制，含水層厚度、巖性組成、富水性及透水性即發(fā)生變化。加強對取水地下含水層動態(tài)監(jiān)測，按照《采暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范》要求并結合有關地下水動態(tài)監(jiān)測規(guī)范做好監(jiān)測工作；地下水水質受動態(tài)有一定變化，設備安裝前重新采集水樣進行化驗，以便更好的滿足設備運行要求；水源井的施工要符合現(xiàn)行國家標準《供水管井技術規(guī)范》(0296)及《供水水文地質鉆探與鑿井操作規(guī)程》 （CJJ13） ；做好設備運行過程中取水、退水應急預案，發(fā)現(xiàn)問題