ao工藝氧化溝工藝sbr工藝的優(yōu)缺點(diǎn)對(duì)比？-閱讀頁(yè)
2025-06-14 18:13本頁(yè)面
【正文】 。此系統(tǒng)可以靈活的進(jìn)行時(shí)間和空間控制，適當(dāng)?shù)脑龃笏νＡ魰r(shí)間，可以實(shí)現(xiàn)污水的脫氮除磷。MSBR工藝中涉及的部分專利技術(shù)目前屬于美國(guó)的AquaAerobic System [4]。脫氮除磷能力更強(qiáng)。經(jīng)典SBR反應(yīng)器的運(yùn)行過(guò)程為：進(jìn)水→曝氣→沉淀→潷水→待機(jī)。表1 SBR工藝的優(yōu)點(diǎn)[td=1,1,310]優(yōu)點(diǎn) [td=1,1,310]機(jī)理 [td=1,1,310]沉淀性能好 [td=1,1,310]理想沉淀理論 [td=1,1,310]有機(jī)物去除效率高[td=1,1,310]理想推流狀態(tài) [td=1,1,310]提高難降解廢水的處理效率[td=1,1,310]生態(tài)環(huán)境多樣性 [td=1,1,310]抑制絲狀菌膨脹[td=1,1,310]選擇性準(zhǔn)則 [td=1,1,310]可以除磷脫氮，不需要新增反應(yīng)器 [td=1,1,310]生態(tài)環(huán)境多樣性 [td=1,1,310]不需要二沉池和污泥回流，工藝簡(jiǎn)單[td=1,1,310]結(jié)構(gòu)本身特點(diǎn) [/table]SBR反應(yīng)池充分利用了生物反應(yīng)過(guò)程和單元操作過(guò)程的基本原理。②理想沉淀理論其沉淀效果好是因?yàn)槌浞掷昧遂o態(tài)沉淀原理。③推流反應(yīng)器理論假設(shè)在推流式和完全混合式反應(yīng)器中有機(jī)物降解服從一級(jí)反應(yīng)，那么在相同的污泥濃度下，兩種反應(yīng)器達(dá)到相同的去除率時(shí)所需反應(yīng)器容積比為：V完全混合/V推流=[（1（1/1η））]/ 〔ln(1η)〕 （1）式中 η去除率從數(shù)學(xué)上可以證明當(dāng)去除率趨于零時(shí)V完全混合/V推流等于1，其他情況下（V完全混合/V推流）1，就是說(shuō)達(dá)到相同的去除率時(shí)推流式反應(yīng)器要比完全混合式反應(yīng)器所需的體積小，表明推流式的處理效果要比完全混合式好。Monod方程可以寫(xiě)成：dX/Xdt=μ=μmax [S/(KS+S)] （2）式中 X生物體濃度S生長(zhǎng)限制性基質(zhì)濃度KS飽和或半速度常數(shù)μ、μmax分別為實(shí)際和最大比增長(zhǎng)速率按照Chudoba所提出的理論，具有低KS和μmax值的微生物在混合培養(yǎng)的曝氣池中，當(dāng)基質(zhì)濃度很低時(shí)其生長(zhǎng)速率高并占有優(yōu)勢(shì)，而基質(zhì)濃度高時(shí)則恰好相反。有機(jī)物濃度在推流式曝氣池的整個(gè)池長(zhǎng)上具有一定的濃度梯度，使得大部分情況下絮狀菌的生長(zhǎng)速率都大于絲狀菌，只有在反應(yīng)末期絮狀菌的生長(zhǎng)沒(méi)有絲狀菌快，但絲狀菌短時(shí)間內(nèi)的優(yōu)勢(shì)生長(zhǎng)并不會(huì)引起污泥膨脹。⑸微生物環(huán)境的多樣性SBR反應(yīng)器對(duì)有機(jī)物去除效果好，而對(duì)難降解有機(jī)物降解效果好是因?yàn)槠湓谏鷳B(tài)環(huán)境上具有多樣性，具體講可以形成厭氧、缺氧等多種生態(tài)條件，從而有利于有機(jī)物的降解。②對(duì)于多個(gè)SBR反應(yīng)器，其進(jìn)水和排水的閥門(mén)自動(dòng)切換頻繁。④設(shè)備的閑置率較高。⑥如果需要后處理，則需要較大容積的調(diào)節(jié)池。就近期的技術(shù)條件，SBR系統(tǒng)更適合以下情況：1）中小城鎮(zhèn)生活污水和廠礦企業(yè)的工業(yè)廢水，尤其是間歇排放和流量變化較大的地方。3）水資源緊缺的地方。4）用地緊張的地方。6）非常適合處理小水量，間歇排放的工業(yè)廢水與分散點(diǎn)源污染的治理。[page_break] 3 設(shè)計(jì)方法 負(fù)荷法該法與連續(xù)式曝氣池容積的設(shè)計(jì)相仿。MLSS／106〕SVI／Ns (4)V=Vmin+Q0 曝氣時(shí)間內(nèi)負(fù)荷法鑒于SBR法屬間歇曝氣，一個(gè)周期內(nèi)有效曝氣時(shí)間為ta，則一日內(nèi)總曝氣時(shí)間為nta，以此建立如下計(jì)算式：容積負(fù)荷法 V=nQ0C0tc／NvMLSS根據(jù)動(dòng)力學(xué)原理演算(過(guò)程略)，SBR反應(yīng)池容計(jì)算公式可分為下列三種情況：限制曝氣 V=NQ(C0Ce)tf／[MLSSta] (7)非限制曝氣 V=nQ(C0Ce)tf／[MLSSNs(ta+tft0)] (9)式中： tf充水時(shí)間，一般取1～4h。C0、Ce分別為進(jìn)水和反應(yīng)結(jié)束時(shí)的污染物濃度。d)等〕，而未考慮水溫、進(jìn)水水質(zhì)、污泥齡、活性污泥量以及SBR池幾何尺寸等要素對(duì)負(fù)荷及池容的影響；② 負(fù)荷法將連續(xù)式曝氣池容計(jì)算方法移用于具有二沉池功能的SBR池容計(jì)算，存有理論上的差異，使所得結(jié)果偏??；③ 在計(jì)算公式中均出現(xiàn)了SVI、MLSS、Nv、Ns等敏感的變化參數(shù)，難于全部同時(shí)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)假定，忽略了底物的明顯影響，并將導(dǎo)致各參數(shù)間不一致甚至矛盾的現(xiàn)象；④ 曝氣時(shí)間內(nèi)負(fù)荷法與動(dòng)力學(xué)設(shè)計(jì)法中試圖引入有效曝氣時(shí)間ta對(duì)SBR池容所產(chǎn)生的影響，但因其由動(dòng)力學(xué)原理演算而得，假定的邊界條件不完全適應(yīng)于實(shí)際各個(gè)階段的反應(yīng)過(guò)程，將有機(jī)碳的去除僅限制在好氧階段的曝氣作用，而忽略了其他非曝氣階段對(duì)有機(jī)碳去除的影響，使得在同一負(fù)荷條件下所得SBR池容驚人地偏大。針對(duì)以上問(wèn)題，提出了一套以總污泥量為主要參數(shù)的SBR池容綜合設(shè)計(jì)方法 總污泥量綜合設(shè)計(jì)法該法是以提供SBR反應(yīng)池一定的活性污泥量為前提，并滿足適合的SVI條件，保證在沉降階段歷時(shí)和排水階段歷時(shí)內(nèi)的沉降距離和沉淀面積，據(jù)此推算出最低水深下的最小污泥沉降所需的體積，然后根據(jù)最大周期進(jìn)水量求算貯水容積，兩者之和即為所求SBR池容。其計(jì)算公式為：TS=naQ0(C0Cr)tTSVIS總污泥齡，dASBR池幾何平面積，m2Hmax、Hmin分別為曝氣時(shí)最高水位和沉淀終了時(shí)最低水位，mΔH最高水位與最低水位差，mCr出水BOD5濃度與出水懸浮物濃度中溶解性BOD5濃度之差。Cse(15T)） (15)B=+(1+TS0/BOD5)NstTS+(T15)〕 (18)式中TS、BOD5分別為進(jìn)水中懸浮固體濃度及BOD 5濃度，kg/m3T污水水溫，℃由式(9)計(jì)算之Vmin系為同時(shí)滿足活性污泥沉降幾何面積以及既定沉淀歷時(shí)條件下的沉降距離，此值將大于現(xiàn)行方法中所推算的Vmin。同時(shí)，SBR池內(nèi)混合液從完全動(dòng)態(tài)混合變?yōu)殪o止沉淀的初始5～10min內(nèi)污泥 仍處于紊動(dòng)狀態(tài)，之后才逐漸變?yōu)閴嚎s沉降直至排水歷時(shí)結(jié)束。SVI (20)由式(18)代入式(17)并作相應(yīng)變換改寫(xiě)為：〔650Hmax／TS因而，由式(10)、(11)可分別求得Hmin、Vmin和反應(yīng)池容。SBR在現(xiàn)階段的發(fā)展過(guò)程中，主要存在以下方面的問(wèn)題： 基礎(chǔ)研究方面①關(guān)于污水在非穩(wěn)定狀態(tài)下活性污泥微生物代謝理論的研究；②關(guān)于厭氧、好氧狀態(tài)的反復(fù)交替對(duì)微生物活性和種群分布的影響；③可同時(shí)除磷、脫氮的微生物機(jī)理的研究。5 結(jié)束語(yǔ)SBR藝是一種理想的間歇式活性污泥處理工藝，它具有工藝流程簡(jiǎn)單、處理效果穩(wěn)定、占地面積小、耐沖擊負(fù)荷強(qiáng)及具有脫氮除磷能力等優(yōu)點(diǎn)，是目前正在深入研究的一項(xiàng)污水生物處理新技術(shù)。
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