【正文】 速為 17． 2～ 20． 7m/s。= () =本工程地處海南瓊海，查荷載規(guī)范風荷載高度變化系數(shù) μ z為 ，風荷載體型系數(shù)μ s為 ；計算中考慮風荷載作用。 地基土類型 :砂土，地基承載力標準值 (kPa):，立桿基礎底面面積 (m2):，地基承載力調整系數(shù) :。將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。長灘雨林項目一標段 工程落地式鋼管腳手架搭拆專項方案 大橫桿的自重標準值 :P1= kN/m ； 腳手板的自重標準值 :P2= 1/(2+1)= kN/m ； 活荷載標準值 : Q=2 1/(2+1)= kN/m； 靜荷載的設計值 : q1= + = kN/m； 活荷載的設計值 : q2= = kN/m； 圖 1 大橫桿設計荷載組合簡圖 (跨中最大彎矩和跨中最大撓度 ) 圖 2 大橫桿設計荷載組合簡圖 (支座最大彎矩 ) 跨中和支座最大彎距分別按圖 圖 2組合。長灘雨林項目一標段 工程落地式鋼管腳手架搭拆專項方案 最大撓 度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。長灘雨林項目一標段 工程落地式鋼管腳手架搭拆專項方案 最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和； 均布荷載最大彎矩計算公式如下 : Mqmax = 12/8 = ； 集中荷載最大彎矩計算公式如下 : Mpmax = 1/3 = ； 最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = ； 最大應力計算值 σ = M / W = 106/5080= N/mm2 ； 小橫桿的最大彎曲應力 σ = N/mm2 小于 小橫桿的抗壓強度設計值 205 N/mm2，滿足要求！ 最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設計值最不利分配的撓度和； 小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下 : νqmax=510004/(384105121900) = mm ； 大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = ++1 = kN； 集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下 : νpmax = 1000(310002410002/9 ) /(72105121900) = mm； 最大撓度和 ν = νqmax + νpmax = + = mm； 小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 1000/150= 10 mm,滿足要求！ 中天建設 海南郡原 縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算 (規(guī)范 ): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設計值 ,取 kN； R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值； 大橫桿的自重標準值 : P1 = 2/2= kN； 小橫桿的自重標準值 : P2 = 1/2= kN； 腳手板的自重標準值 : P3 = 1 ； 活荷載標準值 : Q = 2 1 /2 = kN； 荷載的設計值 : R= (++)+ = kN； R kN，單扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求 ! E、腳手架立桿荷載計算 : 作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。 經計算得到，活荷載標準值 NQ= 2 1 2/2 = 3 kN； 中天建設 海南郡原長灘雨林項目一標段 工程落地式鋼管腳手架搭拆專項方案 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的計算結果查表得 到 ： φ= ； 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = 15634/(489)= N/mm2； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ 考慮風荷載時 ,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 ： N = kN； 計算立桿的截面回轉半徑 ： i = cm； 計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： k = ； 計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表 ： μ = ； 計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定： l0 = m； 長細比 : L0/i = 197 ； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù) φ,由長細比 lo/i 的結果查表得到 ： φ= 立桿凈截面面積 ： A = cm2； 立桿凈截面模量 (抵抗矩 ) ： W = cm3； 鋼管立桿抗壓強度設 計值 ： [f] =205 N/mm2； σ = (489)+； 立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = 205 N/mm2，滿足要求！ G、最大搭設高度的計算 : 按《規(guī)范》 ,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設高度按照下式計算： 構配件自重標準值產生的軸向力 NG2K(kN)計算公式為： 中天建設 海南郡原經計算得到，腳手架搭設高度限值 [H] = m。長灘雨林項目一標段 工程落地式鋼管腳手架搭拆專項方案 [H]= 和 50 比較取較小值。 腳手架單立桿搭設高度為 ，小于 [H]，滿足要求！ H、連墻件的穩(wěn)定性計算 : 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算： Nl = Nlw + N0 風荷載標準值 Wk = kN/m2； 每個連墻件的覆蓋面積內腳手架外側的迎風面積 Aw = m2； 按《規(guī)范》 生的軸向力 (kN), N0= kN； 風荷載產生的連墻件軸向力設計值 (kN)，按照下式計算： Nlw = Wk Aw = kN； 連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN； 連墻件承載力設計值按下式計算： Nf = φ[f] 其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)； 由長細比 l/i = 200/ φ=， l為內排架距離墻的長度； 又 ： A = cm2； [f]=205 N/mm2； 連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104 205 103 = kN； Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求！ 連墻件采用雙扣件與墻體連接。長灘雨林項目一標段 工程落地式鋼管腳手架搭拆專項方案 其中，上部結構傳至基礎頂面的軸向力設計值 ： N = kN； 基礎底面面積 ： A = m2 。地基承載力滿足要求！ 中天建設 海南郡原長灘雨林項目一標段 工程落地式鋼管腳手架搭拆專項方案 連墻件扣件連接 示意圖