【正文】 負責緊急事故發(fā)生時有條不紊的進行搶救或處理，其他人員協(xié)助施工員做相關(guān)輔助工作。當發(fā)生物體打擊時，急救人員應盡快趕往出事地點，并呼叫周圍人員及時通知醫(yī)療部門，盡可能不要移動患者，盡量當場施救。3）．預先成立的應急小組人員分工，各負其責，重傷人員由水、電工協(xié)助送外搶救工作，值勤門衛(wèi)在大門口迎接來救護的車輛，有程序的處理事故、事件，最大限度的減少人員和財產(chǎn)損失。應急程序1）、施工區(qū)發(fā)生物體打擊事故，最早發(fā)現(xiàn)事故的人迅速向應急領(lǐng)導小組報告，通訊組立即召集所有成員趕赴出事現(xiàn)場，了解事故傷害程度；警戒組和疏散組負責組織保衛(wèi)人員疏散現(xiàn)場閑雜人員，警戒組保護事故現(xiàn)場，同時避免其他人員靠近現(xiàn)場；2）、急救員立即通知現(xiàn)場應急小組組長，說明傷者受傷情況，并根據(jù)現(xiàn)場實際施行必要的醫(yī)療處理，在傷情允許情況下，搶救組負責組織人員搬運受傷人員，轉(zhuǎn)移到安全地方；由組長根據(jù)匯報，決定是否撥打120醫(yī)療急救電話，并說明傷員情況，行車路線；通訊組聯(lián)系值班車到場，隨時待命；3）、通訊組安排人員到入場岔口指揮救護車的行車路線．4）、警戒組應迅速對周圍環(huán)境進行確認，仍存在危險因素下，立即組織人員防護，并禁止人員進出。組織網(wǎng)路與職責1）、由項目負責人、施工員、安全員、技術(shù)員、電工等成立應急小組。組員：施工員、安全員、技術(shù)員、電工。3）、施工員負責組織人員疏導被困人員、維持現(xiàn)場秩序。5）、技術(shù)員負責現(xiàn)場物資、車輛的調(diào)度。應急措施1）、火災發(fā)生后現(xiàn)場人員應先用濕毛巾捂住口鼻搶救被火圍困人員。3）、事故發(fā)生后現(xiàn)場人員應立即撥打119火警電話并詳細說明事故地點、燃燒物資、嚴重程度及本部門的電話號碼，并派人到路口接應。（1）、沖水冷卻法，即將水直接噴射到燃燒物上，以熄滅火焰或?qū)⑺畤姷礁浇慈紵目扇嘉锷?，使可燃物免受火焰熱力的威脅，避免燃燒。（3）、防止蔓動，即將火焰附近的易燃物和可燃物從燃燒區(qū)轉(zhuǎn)移后，防止正在燃燒的物品飛散，以阻止燃燒蔓延。應急物資常備藥品：消毒用品、急救物品（繃帶、無菌敷料）及各種常用小夾板、擔架、止血袋、氧氣袋、滅火器等救火物資。2）、分析著火原因，視情況采取相對應的措施。（2）、于水的易燃液體著火后不宜用水撲救，因為著火的易燃液體會漂浮在水面上，到處流淌，反而造成火勢蔓延。（4）、硝酸、鹽酸遇火不能用水撲救，因為這三種強酸遇水后會發(fā)生強烈的放熱反應，引起強酸四處飛濺，甚至發(fā)生爆炸。附1: 普通型鋼懸挑腳手架計算書一、參數(shù)信息雙排腳手架搭設(shè)高度為 m，立桿采用單立桿；搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距為 ， m； m；大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 3 根（離墻500mm，無飄線時，小橫桿伸入300mm，加多一條大橫桿）見大樣圖；采用的鋼管類型為 Φ48； 橫桿與立桿連接方式為單扣件；連墻件布置取兩步兩跨，豎向間距 m，水平間距3 m，采用扣件連接；施工均布荷載(kN/m2):；腳手架用途:裝修腳手架；本工程地處清遠市區(qū)， kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)μz，風荷載體型系數(shù)μs ；每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重荷載標準值(kN/m):；腳手板自重標準值(kN/m2):；欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):；安全設(shè)施與安全網(wǎng)自重標準值(kN/m2):；腳手板鋪設(shè)層數(shù):15 層；腳手板類別:鋼筋網(wǎng)腳手板；欄桿擋板類別:木擋板；懸挑水平鋼梁采用18號工字鋼，（），建筑物內(nèi)錨固段長度 2 m。 二、大橫桿的計算按照《扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1302001)，大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。大橫桿的自重標準值:P1= kN/m ；腳手板的自重標準值:P2=(3+1)= kN/m ；活荷載標準值: Q=2(3+1)= kN/m；靜荷載的設(shè)計值: q1=+= kN/m；活荷載的設(shè)計值: q2== kN/m； 圖1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)跨中和支座最大彎距分別按圖圖2組合。m；支座最大彎距計算公式如下: M2max = 支座最大彎距為 M2max= = kN計算公式如下： νmax = ( + )/100EI其中：靜荷載標準值: q1= P1+P2=+= kN/m； 活荷載標準值: q2= Q = kN/m； 最大撓度計算值為：ν = 15004/(100105107800)+15004/(100105107800) = mm；大橫桿的最大撓度 mm 小于 大橫桿的最大容許撓度 1500/150 mm與10 mm，滿足要求！ 三、小橫桿的計算，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。大橫桿的自重標準值：p1= = kN；腳手板的自重標準值：P2=(3+1)= kN；活荷載標準值：Q=2(3+1) = kN；集中荷載的設(shè)計值: P=(+)+ = kN； 小橫桿計算簡圖最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = m；最大彎矩 M = Mqmax + Mpmax = kN縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》): R ≤ Rc 其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值, kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標準值: P1 = 3/2= kN；小橫桿的自重標準值: P2 = ；腳手板的自重標準值: P3 = ；活荷載標準值: Q = 2 /2 = kN；荷載的設(shè)計值: R=(++)+= kN；R kN，單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 五、腳手架立桿荷載的計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值 NQ = 21/2 = kN；考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N = NG+ = + = kN；不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N39。一般部位：在腳手架全高范圍內(nèi)卸荷2次；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以卸荷吊點分段計算。第2 次卸荷凈高度為15m。卸荷鋼絲繩的最大軸向拉力為[Fg]= T1 =。計算中[Fg]，α=，K=10，得到：選擇卸荷鋼絲繩的最小直徑為：d =(2) = mm。 mm， kN， mm。本方案卸荷選擇619+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑18mm。第1 次卸荷凈高度為15m。 （）經(jīng)過計算得到a1=arctg[(+)]=a2=arctg[]=第1次卸荷處立桿軸向力為：P1 = P2 = ；kx為不均勻系數(shù)， 各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN)：T1 = P1/sina1 = T2 = P2/sina2 = G1 = P1/tana1 = G2 = P2/tana2 = 其中T鋼絲繩軸向拉力，G鋼絲繩水平分力。鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：[Fg]=aFg/K其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)， 計算中可以近似計算Fg=，d為鋼絲繩直徑(mm)； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。吊環(huán)強度計算公式為：σ = N / A ≤ [f]其中 [f] 吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定[f] = 50 N/mm2； N 吊環(huán)上承受的荷載等于[Fg]； A 吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算,A=；選擇吊環(huán)的最小直徑要為：d =(2[Fg]/[f]/π) =（2103/50/） = mm。根據(jù)各次卸荷高度得： mm， kN， mm。吊環(huán)的直徑=18mm七、立桿的穩(wěn)定性計算風荷載標準值按照以下公式計算 Wk=ω0其中 ω0 基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：ω0 = kN/m2； μz 風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用：μz= ； μs 風荷載體型系數(shù)：；經(jīng)計算得到，風荷載標準值為: Wk = = kN/m2；風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為: Mw = μsA由以上計算得到 Nl = 12 kN，滿足要求！連墻件扣件連接示意圖九、懸挑梁的受力計算一般位置：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 本方案中，腳手架排距為800mm，內(nèi)排腳手架距離墻體500mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 1300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面積A = cm2。m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN。m；最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 185000 )+ 103 / 3060 = N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設(shè)計值 215 N/mm2,滿足要求！陽臺位置：懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。 本方案中，腳手架排距為800mm，內(nèi)排腳手架距離墻體3300mm，支拉斜桿的支點距離墻體為 3300mm，水平支撐梁的截面慣性矩I = 1660 cm4，截面抵抗矩W = 185 cm3，截面積A = cm2。m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為：R[1] = kN； R[2] = kN； R[3] = kN； R[4] = kN。m；最大應力 σ =M/+N/A= 106 /( 185000 )+ 103 / 3060 = N/mm2；水平支撐梁的最大應力計算值 N/mm2 小于 水平支撐梁的抗壓強度設(shè)計值 215 N/mm2,滿足要求！十、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算一般位置：水平鋼梁采用18號工字鋼,計算公式如下 σ = M/φbWx ≤ [f]其中φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)：查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB500172003)得，φb=2，根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB500172003)附表B，得到 。各支點的支撐力 RCi=RUisinθi按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為：RU1= kN；陽臺位置：水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算 RAH = ΣRUicosθi其中RUicosθi為鋼繩的 拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。 [Fg] = aFg/K其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN)； Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)，查表得Fg＝； α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6163K＝10。經(jīng)計算，選此型號鋼絲繩能夠滿足要求。本工程用D＝18mm的HPB235的鋼筋制作拉環(huán)陽臺位置：鋼絲拉繩(支桿)的內(nèi)力計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU均取最大值進行計算，為RU= kN 選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑17mm。α＝； K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。得到：[Fg]=Ru＝。本工程選擇619鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1550MPa，直徑17mm鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)強度計算鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU的最大值進行計算作為拉環(huán)的拉力N，為N=RU=鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)的強度計算公式為 σ = N/A ≤ [f]其中 [f] 為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 每個拉環(huán)按2個截面計算的吊環(huán)應力不應大于50N/mm2；所需要的鋼絲拉繩(斜拉桿)的拉環(huán)最小直徑 D=(131804/(502)) 1/2 =13mm；實際拉環(huán)選用直徑D=14mm 的HPB235的鋼筋制作即可。拉環(huán)所受應力小于50N/mm2，滿足要求！本工程用D＝18mm的HPB235的鋼筋制作壓環(huán)2011年4月15日附圖1：立面圖　　　第 68 頁 共 71 頁附圖2：一至四層立桿布置平面圖附圖3：平面圖附圖4：監(jiān)測平面圖附圖5：剖面圖附圖6：懸挑梁、卸荷大樣圖附圖7：繩夾、吊環(huán)大樣圖附圖8：壓環(huán)、陽角大樣圖附圖9：飄窗、線條大樣圖第71頁共71頁