【正文】 39...()????kN活載=板傳荷載= =+2028?????。S― 風荷載體形系數(shù)，本工程 H/B=，取 181。181。m風振系數(shù)：β Z=1+ξυψZ/181。計算過程如表 21 所示：表 21 各層樓面處集中風荷載標準值計算層數(shù)離地高度/m 181。s ω0 hi hj 風壓力(kN)6 5 4 3 2 0. 5 1 0. 5 2 、風載作用下抗側(cè)移剛度 D 的計算：位移計算時，各荷載值均采用標準值。風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算，計算如下表: 表 24風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比的計算層數(shù) Wj Vj ∑D ju?△Vj/h6 88904 410?1/245905 88904 1/95844 88904 41/58943 88904 10?1/46482 88904 41/36921 52062 1/1811側(cè)移驗算：對于框架梁結(jié)構(gòu)樓層層間最大側(cè)移與層高之比的限值為 1/550,該工程的框架結(jié)構(gòu)層間側(cè)移 為 1/18111/550，則框架的側(cè)移剛度足夠。17 內(nèi)力計算 恒載作用下的內(nèi)力計算采用分層法計算，除底層柱以外，其他各層柱的線剛度，并取傳遞系數(shù) 1/3，底層仍用 1/2 [10]。 頂層： A 點： =.4216u??柱 =+u梁B 點： .(09)+34?柱 .=32 ?左 梁 右 梁標準層：A 點： = .22+16u??上 柱 下 柱 =B 點： . .()?上 柱 下 柱 =07 ?左 梁 右 梁底層：A 點： =.3+7126u?上 柱 =.125u?下 柱 =B 點： .0.()+??上 柱 ..7904?下 柱= 28 =5uu左 梁 右 梁桿端分配系數(shù)分配如圖 28 所示 ：19圖 28 桿端分配系數(shù) 力矩分配計算：陽臺懸挑部分的彎矩與跨中均布荷載所產(chǎn)生的彎矩相平衡了一部分，為簡化計算，可以忽略陽臺上的彎矩，如此計算偏于安全。二次分配只在原節(jié)點分 [11]，不再傳遞，其步驟如下：頂層：A：+= 柱子：= kNm?梁：= ?B：= 柱：+= k?左梁：+= 右梁：+=?第五層：A：+= += （+）== =上柱：= 下柱：= km? k?梁：= NB：= = +== = =22上柱：+= 下柱：+=? kNm?左梁：+= 右梁：+=第四、三層：A：+= = = =柱：= kN?梁：= mB：= =柱：+= 左梁：+= 右梁：+=? kNm?二層：A：+= +== = =上柱：= 下柱：= km? kN?梁：= NB：+= +=+= = = =上柱：+= 下柱：+= k? km?左梁：+= 右梁：+=底層：A：+= = = =上柱：= 下柱：= kN? k?梁：=B：= = = = =上柱：+= 下柱：+=? kNm?左梁：+= 右梁：+=恒荷載下的彎矩如圖 212 所示：23圖 212 恒載作用下的彎矩圖恒載作用下的剪力計算：（1）梁剪力的計算方法如圖 213 所示， 2=/VlMql??右左 左 ??=/2VMlq??右左 左圖 213 梁剪力的計算方法24 2=/VlMql???右 右 左 ??=/2VMlq?右 右 左AB 跨：頂層： = ????左 kN==2V?右五層： = 9../.9/左=??5847652?右 k四、三層： = =.??左 N=二層： = ??./625./?左 k= =803V?右底層： = ../.9/?左 N=??5472652?右 kBC 跨：此跨左右彎矩大小相等方向相反，相互抵消，故其左右剪力相等。柱子自重：底層，=；=。因為在該工程中，活荷載所占比例較小，所以可以不考慮活荷載的不利布置，直接按滿布滿跨活荷載計算。力矩分配計算：頂層活荷載下力矩分配如圖 218 所示：圖 218 頂層力矩分配標準層活荷載下力矩分配如圖 219 所示：30圖 2—19 標準層力矩分配底層活荷載下力矩分配如圖 220 所示：圖 2—20 底層力矩分配31算得的各層在分層法下所求的彎矩值相疊加，因為有框架柱傳遞的彎矩，所以各節(jié)點彎矩在第一次分配后不能達到平衡，需要將各節(jié)點不平衡彎矩再分配一次，進行修正。 頂層 = ?左 kN==7.?右其他層 = 3./左1 ==??右 kN（2) 柱剪力的計算如圖 223 所示：圖 223柱剪力計算簡圖??=/VMh??下 下上 上A 軸柱子: B 軸柱子：頂層： = =??=/VMh??下 下上 上 kN五層： = =??=Vh??下 下上 上 下 下上 上四層： = =三層： = = 下上 上 k??=Vh??下 下上 上 k二層： = =??=/Vh??下 下上 上 N/M下 下上 上 N底層： = = 下上 上 下 下上 上活載作用下的剪力如圖 224 所示：2圖 224活載作用下的剪力圖(3) 活載作用下柱軸力的計算，如圖 225 所示：圖 225活載作用下的剪力圖，其中： Nu－上柱傳來的軸力， V 左 －柱左側(cè)梁剪力，V 右 －柱Nu+V?右左右側(cè)梁剪力。第 i 層 m 柱分配的剪力 Vim=Dim/ΣDVi，V i=ΣWi， Wi—第 i 層樓面處集中風荷載標準值；Dim－第 i 層 m 柱的抗側(cè)移剛度。梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，因而表中恒載、活載兩列中的彎矩值為乘以彎矩調(diào)幅系數(shù) 后的值，而剪力值仍采用調(diào)幅前的剪力值 [13]。梁端彎矩調(diào)幅之后，在相應荷載作用下的跨中彎矩必將增加。具體見表 29 至表 216。6 框架梁柱配筋計算 框架梁設(shè)計現(xiàn)澆框架橫梁正截面和斜截面的配筋計算，按受彎構(gòu)件進行，抗震設(shè)計不宜設(shè)彎起鋼筋，梁的下部縱筋一般不在跨中截斷。梁截面尺寸為 =600 ， = 300 ；梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB335 級 （hmb） ， ；梁混凝土采用 C30 （f c＝,ft= 230N/yf????N/mm2, ftk= N/mm2） 。混凝土保護層厚度 25mm，有效高度 。M= 。ns?f? 判斷 T 形截面類型：=2022100(565100/2)= = ，??10=/2cffMbh???? 即為第一類 T 形截面。minsbh??2 s2BC 跨梁跨中截面，下受拉，按 T 型截面計算。梁翼緣計算寬度kN.取下列值中較小者：按計算跨度計算： ==2022mm；按凈距計算： =fb? 0/3fbl??fb?=3600+300=3900mm，故 =2022mm。 26 21/=.81/.?????=()s????6 ?鋼筋太小，需要偶早配筋， =%300600=378 ，選擇配用 2B18，minsAbh??2=509 。insAbh??2 sA2mA 支座：M= ，支座處截面按照矩形截面計算。2msA2B 支座：M= ，支座處截面按照矩形截面計算。minsAbh??2 s2由梁的內(nèi)力組合表可知，底層的彎矩最大，為方便施工，其它層梁的配筋統(tǒng)一按照一層的來。?????kNkV= ，只需要構(gòu)造配筋即可。最后選擇：2 肢箍 8100，加密區(qū)長度min(,8150)4bhdm?900mm，非加密區(qū) 8150?表 222 梁箍筋配筋表層次 一~五 六梁端加密區(qū)實配鋼筋 8100 雙肢箍?8100 雙肢箍?加密區(qū)長度取 900 m900 m非加密區(qū)實配鋼筋 8150 雙肢箍 8150 雙肢箍本結(jié)構(gòu)抗震等級為四級，核心區(qū)剪力較小，故框架節(jié)點可不進行抗震節(jié)點計算，僅按結(jié)構(gòu)配置箍筋。??HRB335， 。?????則其他各柱的軸力均小于該柱，軸壓比都能滿足要求。//.?=/????(3)、正截面受壓承載力計算柱同一截面分別受正反向彎矩，故采用對稱配筋， 。 ??011,10 ????????2103 22 2(.5)()()csysfAa????????????每側(cè)實配 4B18（ ）sA20?由于縱向受力鋼筋采用 HRB335,對于四級抗震框架結(jié)構(gòu)單側(cè)最小配筋率 %??,另兩側(cè)構(gòu)造配筋 2 16222,min,%5m50140mssA??????（4） 、在 8~15 之間，查得 0/5/????則軸心構(gòu)件受壓承載力設(shè)計值： ????, 2 ??????﹥故滿足要求。柱根max(/6,)ncMHh， mm為 1600 。815?80?2 層 不利內(nèi)力組合 ??剪跨比 所以 。75kN .. V?????????所以應按構(gòu)造配筋。max(/,50)ncMHhm箍筋加密區(qū)的箍筋最小體積配箍率， %v??2min(504)..svcorvkAl?????取 8， ，根據(jù)構(gòu)造要求，柱端箍筋間距取 ，?sv2 in(8,150)d?即取加密區(qū)箍筋 ， ；非加密區(qū)箍筋取 ，2 肢箍。8150?80?12 樓板的設(shè)計設(shè)計荷載恒載標準值： ，活載標準值： 截面設(shè)計混凝土強度等級為 C30；板內(nèi)受力縱筋為 HRB335，其余為 HRB335 鋼筋 。 、 分別為班的短跨與長跨的計算長度。支座最大負彎矩近似按滿布活荷載考慮，認為各區(qū)格板都固定在中間支座，樓蓋周邊仍按實際支承情況確定，然后按單塊雙向板計算各支座的負彎矩 [16]。對于混凝土， =。最小配筋率： %故取 ρsmin=% 。為了便于計算，近似取 =， ，過程如表 224 所示。開間：， m， ，取板厚 h=板長=100mm ，?7015bhm??tan =150/270=,cos =。?? 梯段板設(shè)計16荷載計算梯段板的荷載計算見表 225?？偤奢d設(shè)計值G?Q?p=＋ =。22板的有效高度 =12020=100mm。荷載計算 平臺板的荷載計算見表 226。0l22 0h6232101..40scMfbh???= =??ss??215.?????= ,選配 8200， =251 mm2?sA2 平臺梁設(shè)計預設(shè)平臺梁截面尺寸為 200mm350mm。表 227 平臺梁的荷載計算 荷載 荷載標準值（ kN/m）梁自重 () 25=梁側(cè)粉刷 （）217=平臺板傳來 梯段板傳來 恒荷載小計 18活荷載 2（+）=總荷載設(shè)計值 p=＋=。0lnl彎矩設(shè)計值 M=1/8p =1/8 =剪力設(shè)計值 V=1/2p =1/2= nl截面按倒 L 形計算， =200+580=600mm,梁的有效高度 =35039。5ffhb?? 0h35=265mm。 基礎(chǔ)設(shè)計設(shè)計基礎(chǔ)的荷載包括:①框架柱傳來的彎矩、軸力和剪力（可取設(shè)計底層柱的相應控制力） ；② 基礎(chǔ)自重，回填土的重量； ③底層基梁傳來的軸力和彎矩。 柱下獨立基礎(chǔ)初步確定基礎(chǔ)高度19采用柱下獨立基礎(chǔ)，混凝土強度等級 C30，墊層采用 C15，厚度為 100mm，每端伸出基礎(chǔ)邊 100mm。設(shè)基礎(chǔ)埋置2780kN/maf?深度 d=.確定基礎(chǔ)底面尺寸：B 軸力最大，所選擇 B 軸進行布置：N= kN M= kNm V= kN基礎(chǔ)采用標準組合，故N =N/= = V = kMk先不修正地基承載力，基礎(chǔ)和基礎(chǔ)上土的重力密度平均值 =20kN/m3，m?，??????將其增大 20%～40% ，初步選用底面尺寸為：選用矩形 lb=， A=4m 。驗算基礎(chǔ)高度：（防止發(fā)生沖剪破壞）地基凈反力計算：= kN/m2,?????=,inkkjl?沖切長方體的有效高度 =70040=660mm，沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面上邊0h 和下邊長 分別為： =500mm， =500+2660=1820mm =2022mm， tabat bal20mm50182602tbma???考慮沖切荷載對取用的多邊形面積= =[()()]t tl oblAhh?? [()(.6)]???== ,maxlszjlFpA?? =1160660= =（當基礎(chǔ)高度≤800 時，0fthP? lF取 ）故該基礎(chǔ)高度滿足受沖切承載力要