【正文】 ⑥碳源反硝化過程需要提供足夠的碳源，反硝化速率除與環(huán)境因素有關(guān)外，還受碳源種類的影響。一般認為，當廢水的BOD5/TN即C/，可認為碳源充足，反硝化正常，不需投加外碳源。近年來，常用的生物除磷脫氮工藝主要有三類：第一類為按空間進行分割的連續(xù)流活性污泥法；第二類為按時間進行分割的間歇式活性污泥法；第三類為前兩類的不同組合。目前，較成熟的工藝有：A178。A178。/O法即厭氧、缺氧、好氧活性污泥法。該工藝在系統(tǒng)上是最簡單的同步除磷脫氮工藝，在厭氧（缺氧）、好氧交替運行的條件下可抑制絲狀菌繁殖，克服污泥膨脹，SVI值一般小于100，有利于處理后污水與污泥的分離，運行中在厭氧和缺氧段內(nèi)只需輕緩攪拌，運行費用低。與A2/O法相比，UCT工藝不同之處在于污泥先回流至缺氧池，而不是厭氧池，再將缺氧池部分混合液回流至厭氧池，從而減少了回流污泥中硝酸鹽對厭氧放磷的影響，并且增加了厭氧段有機物的利用率。到目前為止已發(fā)展成為多種形式，主要有：Carrousel循環(huán)折流型、Passveer單溝型、Orbal同心圓型、D型雙溝式和T型三溝式等。氧化溝池型具有獨特之處，兼有完全混合和推流的特性，且不需要混合液回流系統(tǒng)，但氧化溝如采用機械表面曝氣，水深不宜過大，充氧動力效率低，能耗較高，占地面積較大。由于從內(nèi)溝（好氧區(qū)）到中溝（缺氧區(qū)）之間沒有回流設(shè)施，所以總的脫氮效較差。D型氧化溝為雙溝交替工作式氧化溝，由池容完全相同的兩個氧化溝組成，兩溝串聯(lián)運行，交替地作為曝氣池和沉淀池，不單獨設(shè)二沉池。該溝設(shè)有獨立的二沉池和回流污泥系統(tǒng)，兩溝交替進行硝化和反硝化。T型三溝式氧化溝集缺氧、好氧和沉淀于一體，兩條邊溝效替進行反應(yīng)和沉淀，無需單獨的二沉池和污泥回流，流程簡潔，具有生物脫氮功能。T型三溝式氧化溝實際上已經(jīng)演變成間歇性活性污泥法。為了強化除磷脫氮效果，在氧化溝前面增加厭氧段，可取到較好的除磷脫氮效果，這種改良型氧化溝應(yīng)運而生。該法對有機物、氮和磷都有一定的去除率。傳統(tǒng)SBR工藝傳統(tǒng)SBR工藝，也稱經(jīng)典SBR，在同一容器中進水時形成厭氧（此時不曝氣）、缺氧，而后停止進水，開始曝氣充氧，完成脫氮除磷過程，并在同一容器中沉淀，再加上撇水器出水，完成一個程序。但其總?cè)莘e利用率低，一般小于50%，適用于污水量較小場合。其進水、反應(yīng)、沉淀、出水和待機在一座池子中完成，常用四座池子組成一組，輪流運轉(zhuǎn)，一池一池的間歇處理，ICEAS法可在一組池中完成脫氮、去除BOD5全過程。但由于ICEAS強調(diào)延時曝氣，污泥負荷低，因此工程投資大，在推廣應(yīng)用上受到很大限制，同時由于進水貫穿整個循環(huán)的每個階段，也影響其出水水質(zhì)。與ICEAS相比，預(yù)反應(yīng)區(qū)改為容積小、設(shè)計更加優(yōu)化合理的生物選擇器，且將主反應(yīng)區(qū)中部剩余污泥回流到選擇器，從而有利于系統(tǒng)中絮凝性細菌的生長，并可以提高活性污泥活性，使期快速地去除廢水中溶解性易降解基質(zhì)，進一步有效抑制絲狀菌的生長和繁殖，具有較高的脫氮除磷效果，自動化程度高，操作簡單，布置緊湊，占地少，分期建設(shè)和擴建方便。處理效果與CASS相似，但池容比CASS大，耐沖擊負荷不如CASS工藝。m主要優(yōu)缺點重力分離法SS、浮油及分散油60效果穩(wěn)定，運行費用低，處理量大；占地面積大粗?；⊿S、分散油及乳化油10設(shè)備小，操作簡便；易堵，有表面活性劑時效果差過濾法SS、分散油及乳化油10水質(zhì)好，設(shè)備投資少，無浮渣；濾床要反復(fù)沖洗吸附法SS、溶解油10水質(zhì)好，設(shè)備占地少；投資高，吸附劑再生困難氣浮法SS\乳化油及分散油10效果好，工藝成熟；占地大，藥劑用量大，有浮渣膜分離法SS、乳化油及溶解油60出水水質(zhì)好，設(shè)備簡單；膜清洗困難，運行成本高混凝沉淀法SS及乳化油10效果好；占地大，藥劑用量大，污泥難處理超聲波法分散油及乳化油10分離效果好；裝置價格高，難于大規(guī)模處理生物法各類有機物及溶解油處理效果好，無二次污染，費用低；占地大 本垃圾處理工程的生產(chǎn)廢水COD達65000mg/l，BOD為34000mg/l，其中：動植物油脂含量高達2500mg/l、其他含蛋白質(zhì)等物質(zhì)的懸浮物含量達15000mg/l左右。通過以上章節(jié)的技術(shù)性分析和對比可知，這些污染物不論采取物理化學(xué)法還是采用生物法都可以有效的去除，但本工程排放水量?。?00t/d），污染物指標高，且不溶性COD含量高，物化處理顯得尤為重要，生物處理又必不可少。 工藝流程確定的依據(jù)餐飲垃圾廢水中含有大量的動植物油脂、淀粉、蛋白質(zhì)、各種氨基酸等短、中、長鏈有機碳水化合物，在這些種類各異的有機物中，中短鏈碳水化合物容易好氧降解，適合于好氧生物處理工藝，但類似酪蛋白、乳清蛋白等長鏈高蛋白類、支鏈氨基酸等大分子量碳水化合物，好氧微生物并不能將其很好的消化分解，為解決這一制約瓶頸，除物化處理方法外，首選的生物處理工藝是厭氧水解酸化工藝。具體降解產(chǎn)甲烷的過程如下：水解 產(chǎn)酸細菌 細菌細胞 產(chǎn)甲烷細菌不溶性有機物 可溶性有機物 有機酸、乙醇 細胞細菌胞外酶 胞內(nèi)酶 H2+CO2 H2+CO2 其他產(chǎn)物 胞內(nèi)酶有機物降解路線圖廢水通過厭氧處理后，長鏈高分子碳水化合物被分解成小分子的碳水化合物，很適合活性污泥處理工藝的環(huán)境條件，因此，后續(xù)的處理工藝選擇好氧生物處理。采用厭氧技術(shù)具有較好的處理效果，能耗低、運行成本低，并可回收部分沼氣，由于甲烷菌的世代時間長于好氧菌，因此，產(chǎn)生的污泥量（厭氧菌新陳代謝產(chǎn)生的剩余污泥）少，厭氧工藝擬采用國內(nèi)成熟的上流式厭氧污泥床（Upflow Anaerobic Sludge Blanket,簡寫UASB），UASB反應(yīng)器的突出優(yōu)點是處理能力大，效果好，運行性能穩(wěn)定。其中：強化物化采用隔油沉淀+混凝氣浮工藝；生物處理工藝采用目前國內(nèi)比較流行的UASB厭氧反應(yīng)器+生物選擇性SASS法組合工藝。 選擇隔油沉淀+混凝氣浮的理由通過以上物化處理方法的比較，本污水處理工程的前處理工段決定采用隔油沉淀+混凝氣浮工藝方法，理由為：1）、原水SS含量大、動物油脂含量高，采用物化處理可以大大降低SS和油脂的含量，充分降低廢水中的COD，減輕后續(xù)生化處理的負荷。3）、絮凝氣浮工藝效率高，能有效去除SS甚至可溶性鹽類和乳化油脂。d左右； 3）無混合攪拌設(shè)備，靠發(fā)酵過程中產(chǎn)生沼氣的上升運動，使污泥床上部的污泥處于懸浮狀態(tài)，對下部的污泥層也有一定程度的攪動； 4）污泥床不填載體，節(jié)省造價及避免因填料發(fā)生堵賽問題； 5）UASB安裝了運行穩(wěn)定、分離效果好的產(chǎn)品三相分離器；6）不設(shè)沉淀池，沉淀區(qū)分離出來的污泥靠自身重力重新回到污泥床反應(yīng)區(qū)內(nèi)，可以不設(shè)污泥回流設(shè)備。同時，SASS池中段可達到脫氮除磷的效果，利用選擇區(qū)的厭氧條件，聚磷菌將有機物同化儲存在體內(nèi)，釋放出積儲的磷酸鹽，然后在好氧條件下大量吸收積儲溶解性的磷，合成ATP和聚磷酸鹽，達到除磷效果。工藝流程簡圖見圖21。經(jīng)過以上強化物化處理后的廢水，由三級污水提升泵加壓至UASB厭氧反應(yīng)器，經(jīng)大阻力配水系統(tǒng)進入?yún)捬醴磻?yīng)器的主反應(yīng)區(qū)，廢水經(jīng)水解酸化并部分甲烷化，甲烷經(jīng)特制的三相分離器分離收集后高空燃燒排放或作它用。污水在處理過程中產(chǎn)生了大量的污泥和含油浮渣，其中，經(jīng)已經(jīng)沉降下來的污泥，進入蛋白飼料生產(chǎn)系統(tǒng)作原料，由飼料生產(chǎn)系統(tǒng)加以處理；氣浮池浮渣徑進一步隔油分離后，上浮油脂進入生物柴油生產(chǎn)系統(tǒng)，濃縮污泥和二沉池生物污泥一道進入污泥濃縮系統(tǒng)?？傊?，污泥若處理不當，會產(chǎn)生二次污染。污泥脫水的目的是進一步降低含水率，對污泥進行減容處理。本工程污泥處理擬采用重力法濃縮污泥，然后經(jīng)過厭氧消化達到污泥穩(wěn)定后，采用帶式壓濾機進行脫水處理。國外許多國家對污泥處置采用較多的方法是焚燒、填埋、堆肥和投海等。污泥與城市垃圾混合衛(wèi)生填埋、終結(jié)覆蓋，是處理城市污水處理廠脫水污泥較為有效的方法之一。根據(jù)本工程的實際情況，污泥最終處置為：污泥脫水干化后將泥餅送垃圾處理系統(tǒng)的有機復(fù)肥生產(chǎn)工段，作有機復(fù)肥的原料。設(shè)計尺寸為（計算略）：格柵渠：LBH=20004001000 全地下鋼砼結(jié)構(gòu)。附屬設(shè)備①機械格柵： B=；b=1mm； 傾角α=75；凈高度= 1m。技術(shù)參數(shù)：數(shù)量2臺空氣壓力流量10m3/h耗氣量1200Nl/min揚程20m③液位控制系統(tǒng)： 浮球液位調(diào)節(jié)器 1套設(shè)置靜置脫油沉降罐三臺，用于懸浮油脂的浮上和懸浮物的沉降，停留時間為1d。δ=6單臺有效容積34m3 設(shè)計參數(shù)：日廢水流量：Q=100m3/d=高峰期排水量：Qmax=1002=200 m3/d=設(shè)計停留時間：HRT=37min（HRT為斜板停留時間，整池停留時間為90min）設(shè)計計算：（略）設(shè)計尺寸： LBH=420015003500 全地上碳鋼結(jié)構(gòu)。接觸室設(shè)計： 接觸時間： 100s 上升流速： 15mm/s=54m/h有效接觸高度： 接觸室容積： V=100= m3 接觸室面積： S= 分離室設(shè)計： 分離負荷取值： G或v=5m3/(m2 分離室寬度： 設(shè)L=2B 則寬度B為：B= 設(shè)計實際取值： 分離室長度： L=2B=2= 氣浮池整體設(shè)計： ①按有效水深計算高度 有效水深： 1800mm 超高： 500mm 總高： H=+=②按功能段計算：集水管懸高： 400mm 速度過度段： 200mm 安全段： 600m 懸浮物低密度區(qū)： 600mm 浮渣段： 150mm超高： 500mm 氣浮段總高： H=+++++=氣浮段設(shè)計尺寸： LBH=2400120002450 ，絮凝室和接觸室寬度和高度與其相同。h罐體截面積：S=罐體直徑： 考慮到其他地方的使用余量，實際取值：D=。Sa(f2）、空壓機 1臺 空壓機氣量：=實際運行時間為溶氣時間的一半技術(shù)參數(shù)：數(shù)量1臺功率KW排氣量壓力3）、增壓泵技術(shù)參數(shù)：數(shù)量2臺轉(zhuǎn)速2900rpm流量4m3/h電壓380V揚程50m功率KW4）、刮渣機 技術(shù)參數(shù)：數(shù)量1臺行走速度2m/min寬度1000驅(qū)動形式軌道或鏈條式5）、靜態(tài)管道混合器： DN100；L=1000 2只6）、溶藥罐V= （帶攪拌）； 數(shù)量：3只； 材質(zhì)：PVC或碳鋼 7）、計量加藥泵技術(shù)參數(shù)：數(shù)量3臺轉(zhuǎn)速2900rpm流量150L/h電壓380V揚程20m功率KW8）、酸度計（帶控制）Ph=0～14， 數(shù)量：1套，設(shè)計參數(shù)進水流量：（1+2）== 停留時間：HRT=40min超高設(shè)計： 500mm設(shè)計計算設(shè)計有效容積： V=40=有效高度： 2500m占地面積： 247。d)有效高度：設(shè)計超高：設(shè)計計算UASB有效體積： UASB有效面積： S=UASB設(shè)計尺寸： LBH=1200070007500校核停留時間： T=1277/=附屬設(shè)備：①三項分離器 5套；（另行設(shè)計）②安全水封 1只③火炬燃燒系統(tǒng) 1套④大阻力配水系統(tǒng) 1套；材質(zhì)：UPVC給水管⑤污泥排放系統(tǒng) 1套；材質(zhì)：UPVC給水管⑥pH計：1臺，測量范圍0～14設(shè)計參數(shù)：進水流量：進水BOD：1836mg/l=出水BOD：≤100mg/l污泥容積負荷：(m3空氣中氧氣量約為20%，在20℃。h)中心管流速：30mm/s=108m/s設(shè)計超高：設(shè)計計算 中心管直徑： 沉淀區(qū)面積： 沉淀池總面積： 14+=外筒直徑： 或□邊長: 沉淀時間： 沉淀區(qū)高度： h1=2= 實際取值：h1=保護高度： 泥斗傾角： 55o泥斗高度： 或□高度:二沉池總高度: H=++++(反射板與中心管間距)= 或□: H=++++(反射板與中心管間距)=設(shè)計尺寸： φ43005900或□:LBH=380038005600附屬設(shè)備：排泥泵： 數(shù)量2臺轉(zhuǎn)速2900rpm流量5m3/h電壓380V揚程10m功率（1）系統(tǒng)污泥量估算①原水懸浮物SS產(chǎn)生的污泥量本設(shè)計原水懸浮物SS較高，平均為15kg/m3，去除率按80%計算，則每天產(chǎn)生干污泥為1510080%=1200kg進入污泥池污泥含水率按98%算，則含水污泥量為60m3/d。設(shè)污泥含水率99%，則濕污泥體