【正文】 =y1=y2=y3=0y=y0=KA=KD=y0=y1=y2=y3=0y=y0=KA=KD=y0=y1=y2=y3=0y=y0=KA=KD=y0=y1=y2=y3=0y=y0=中柱KB=KC=y0=y1=y2=y3=0y=y0=KB=KC=y0=y1=y2=y3=0y=y0=KB=KC=y0=y1=y2=y3=0y=y0=KB=KC=y0=y1=y2=y3=0y=y0=KB=KC=y0=y1=y2=y3=0y=y0=KB=KC=y0=y1=y2=y3=0y=y0=（4）側移驗算 由于彎曲變形占總變形的主要部分，故只考慮彎曲變形產(chǎn)生的側移，不考慮柱軸向變形產(chǎn)生的側移。(1) 框架自振周期計算:用能量法計算。1.層數(shù)層間剪力ＶI(kN)層間度Ｄi層間側移ui=Vi/Di層 hi(m)Ui/hi[θe]6 1031041/550=5 1031044 1033 1032 1031 103對于鋼筋砼框架結構[Δθe]=1/550, Δθe [Δθe] 所以滿足規(guī)范規(guī)定的層間彈性位移的要求。邊柱（中框）層h(m)y0y1y2y3y600050004000300020001000中柱（中框）層h(m)y0y1y2y3y600050004000300020001000層HΣDDD/ΣDViVikyM下M上V柱6 5 4 3 2 1 ：層HΣDDD/ΣD ViVikyM下M上V柱654321計算過程 （1）（2）。對跨中彎矩進行調(diào)幅,.）重力荷載代表值作用下的彎距注: 1）M’為調(diào)幅后的彎距。 砼 C35，fc=，縱筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HRB335，fy=300N/mm2。 按非抗震計算。2 抗彎計算:　(1)鋼筋采用HRB400級鋼筋，N/mm2,。因為所以屬于第一類T型截面 實配鋼筋4C25(mm2)， ，滿足要求。m。同時，滿足要求。則驗算截面尺寸滿足要求。4 配置鋼筋： (1)梁端上部縱筋：計算As=， 實配6C20+2C16(2286mm2 ρ=%)，配筋滿足 (2)腰筋：計算構造As=bhw%=572mm2， 實配3Φ16(603mm2 ρ=%)，配筋滿足 (3)下部縱筋：計算As=1504mm2， 實配4C25(1964mm2 ρ=%)，配筋滿足 (4)箍筋實配Φ8200四肢(1006mm2/m ρsv=%)，配筋滿足5 裂縫計算:　(1)受拉鋼筋應力計算　　σsk=Mk/()=343460000/(7151964)=　(2)按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率　　ρte=As/Ate=As/()=1964/(400750)=,取ρte=　(3)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)　　===yftkrtessk180?！　? , 取ψ=　(4)最大裂縫寬度計算　=wmaxacrYsskEs()+cdeqrte　　　==180。200000()+180。20mm　 wmax= wlim=, 滿足。 砼 C35，fc=，縱筋 HRB400，fy=360N/mm2，箍筋 HRB335，fy=300N/mm2。 按非抗震計算。2 抗彎計算:　(1)鋼筋采用HRB400級鋼筋，N/mm2,。因為所以屬于第一類T型截面 按構造配筋：A=實配鋼筋4C10(mm2 ，ρ=%)，滿足要求。m。同時，滿足要求。則驗算截面尺寸滿足要求。4 配置鋼筋： (1)梁端上部縱筋：計算As=， 實配4C18(mm2，ρ=%)，配筋滿足 (2)腰筋：計算構造As=bhw%=249mm2， 實配4Φ10(314mm2 ρ=%)，配筋滿足 (3)下部縱筋：計算As=249mm2， 實配4C10(314mm2 ρ=%)，配筋滿足 (4)箍筋實配Φ8200四肢(1006mm2/m ρsv=%)，配筋滿足5 裂縫計算:　(1)受拉鋼筋應力計算　　σsk=Mk/()=32090000/(415314)=　(2)按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率　　ρte=As/Ate=As/()=314/(300450)=,取ρte=　(3)裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)　　===yftkrtessk180。　　 , 取ψ=　(4)最大裂縫寬度計算　=wmaxacrYsskEs()+cdeqrte　　　==180。200000()+180。10mm　wmax= wlim=, 滿足。鋼筋采用HRB400級鋼筋，N/mm2,。首先計算Nb將其與內(nèi)力組合表中該層柱的控制內(nèi)力的軸力相比較，發(fā)現(xiàn)Nb只比N=，其余均大于Nb，所以可以判斷，該柱屬于大偏心受壓柱，其余均為小偏心受壓柱。m，kN小偏心受壓組合：kN且 = 所以值有效，所計算的鋼筋面積故按構造配筋單側：實配4C22()截面總配筋率單邊配筋率均滿足要求。首先判斷柱截面是否符合要求說明柱截面尺寸符合要求。其中，取=3。（4）裂縫寬度驗算： 可不驗算裂縫寬度。 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M Asx= ，實配φ10150 (As ＝ 523mm2) ρmin ＝% ， ρ＝ %　 My =(+)( +) = M My= + = =(+) = =，實配φ10100 (As ＝,可能與鄰跨有關系) ρmin＝% ， ρ＝ %　 My39。M Asy39。M　 Mq =(+)(+ ) = ： 矩形截面，γf39。)] Bs＝200000523 1362/[++6(1+)]= ＝0時，θ＝(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq(θ 1)+ Mk] Bs B ＝ [(21)+]= 泊松比：μ＝1/5. 考慮活荷載不利組合。M　 考慮活載不利布置跨中X向應增加的彎矩：　 Mxa =(+)( ) = M Asx= ，實配φ10150 (As ＝ 523mm2) ρmin ＝% ， ρ＝ %　 My =(+)( +) = M My= + = =(+) = =，實配φ10100 (As ＝,可能與鄰跨有關系) ρmin＝% ， ρ＝ %　 My39。M Asy39。M　 Mq =(+)(+ ) = ： 矩形截面，γf39。)] Bs＝200000523 1362/[++6(1+)]= ＝0時，θ＝(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算： B ＝ Mk / [Mq(θ 1)+ Mk] Bs B ＝ [(21)+]=樓梯間墻370㎜，中距為 =，踏步為瓷磚 ㎡，20㎜厚抹灰。 梯斜板： lc1== 取板厚 取為h=150mm： 取1m寬板帶計算: 永久荷載設計值： 梯段板自重： KN/m瓷磚踏步重： KN/m 板底抹灰重： 17= KN/m欄桿重： = KN/m g=： q== KN/mP=g+q =+=：板計算水平跨度： 跨中最大彎矩： KNm h0=h－c=150－20=130 ㎜則 αs= As= 選用 Φ10＠100 （AS=785㎜2）200㎜ 滿足要求 平臺板計算取板厚為130㎜ ：永久荷載設計值(取1m板寬)平臺板 自 重： 25= KN/m瓷磚板面重： =板底抹 灰 重： 17= KN/m g= KN/m 可變設計值 q= = P=g+q= ： l=lcl= m M=1/10pl2=1/10= h0=h－a=130－20=110 ㎜則 αs=M/bh02 fc=(106)/(10001102)= As= M/()h0 fy=(106)/[() 110300]= mm2選用 Φ8＠200（AS=252㎜2） 平臺梁計算：取平臺梁截面尺寸200㎜400㎜ 由平臺板傳來荷載：q1= 由梯段板傳來均布荷載：q2=梁自重 :(─) 25= KN/m梁側抹灰:() 217= KN/mp=g+q= KN/m內(nèi)力計算 l0= M=1/8ql02=1/8= KNm V=1/2ql0=1/2=h0=400－35=365 ㎜αs=M/bh02 fc=(106)/(2003652)=As= M/()h0fy=(106)/[() 365300]= mm2選用4Φ20 (As=1257 mm2)斜截面承載力驗算：取雙肢Φ8＠200=200365+300(2) 365 = KN V= KN滿足要求。選擇與上部結構相對應的軸框架柱下的條形基礎為例計算。 基礎的埋深根據(jù)任務書中相關地質條件，及基礎梁高度宜為柱距的1/4～1/8，及綜合考慮基礎頂面到地平標高的距離。做法如下由于結構左右對稱，所以在計算時， 所以基礎的長度為 地基承載力計算簡圖 基礎寬度確定根據(jù)初始估算基礎寬度。則考慮實際計算中還要考慮其上土重、基礎自重及墻重，所以適當放大，故取。 基礎配筋計算（計算簡圖、內(nèi)力圖）由于上部結構的整體剛度較好；且基礎梁高度大于1/6的平均柱距；地基壓縮性、荷載分布都比較均勻。假定基底壓力為直線分布，以柱作為不動鉸支座，基本組合下基底凈反力作為荷載，將條形基礎視為一倒置的連續(xù)梁。~ 所示。將基礎截面示為單筋T型截面計算，采用HRB400級鋼筋，保護層厚度取40mm，采用與梁下部受拉鋼筋計算相同的方法計算。實配鋼筋22C28()。（2）肋梁下部受拉鋼筋計算同樣采用與梁上部受拉鋼筋計算相同的方法，按雙筋矩形截面進行計算，下部彎矩最大處在A軸處，由于A軸為第一內(nèi)支座。上下部鋼筋均通長布置。采用HRB335級鋼筋，由此計算配筋，計算過程如下截面尺