【正文】 ()。每根支柱采用2個(gè)地角螺栓，于是： () =采用M36地角螺栓。地板厚度：支柱作用于地板上的壓縮應(yīng)力為： () () =取地板厚度為30mm.不帶加強(qiáng)板，過a點(diǎn)的球殼水平橫截面積： () = =1001514A點(diǎn)以下球殼質(zhì)量： () ==489400kga點(diǎn)以下水的質(zhì)量： ()==在操作條件下徑向應(yīng)力： () = =周向應(yīng)力： () = =128Mpa剪應(yīng)力： () =主應(yīng)力： () = =球殼板材料許用應(yīng)力： 液壓試驗(yàn)條件下：徑向應(yīng)力： () = =160Mpa周向應(yīng)力： () = =160Mpa剪應(yīng)力： () = =主應(yīng)力： () =液壓試驗(yàn)條件下，球殼板材料許用應(yīng)力，滿足強(qiáng)度條件。第四章．工廠制造及現(xiàn)場組裝．工廠制造．原材料檢驗(yàn) 制造廠必須按照圖紙及有關(guān)技術(shù)條件對制造球形容器的鋼板進(jìn)行檢驗(yàn)。 鋼板的狀態(tài)與使用狀態(tài)相符和則應(yīng)按技術(shù)要求進(jìn)行化學(xué)或物理性能檢驗(yàn)。這個(gè)過程成為成型操作。 成型方法取決于材料種類，厚度，曲率半徑。在本設(shè)計(jì)中采用冷壓成型的加工方法?！?〉瓣片的放樣球殼是雙曲面，不可能在平面上精確展開。通常先按近似展開作初步下料，在壓制成型后再進(jìn)行第二次下料。各球瓣的焊接破口，必須在球瓣壓制成型后加工，亦可與瓣片第二次下料結(jié)合進(jìn)行。亦可采用各種方法結(jié)合進(jìn)行。他不象火焰切割會在破口表面上留下氧化皮，也不會造成材料局部硬化和變形。在坡口加工后應(yīng)涂上防護(hù)層，目前已有專用于坡口防銹的涂層。在成型時(shí)，根據(jù)需要隨時(shí)檢驗(yàn)有關(guān)尺寸。．現(xiàn)場組裝組裝方法： 單片組裝法：又稱散裝法，即把單張球瓣逐一組裝成型的方法，因彈片組裝，故不需要很大起吊能力的機(jī)具和安裝場地，準(zhǔn)備工作量小，組裝速度快，且組裝精度易保證，組裝應(yīng)力小。拼大片組裝法由于部分球瓣在地面進(jìn)行施焊，故可采用自動(dòng)焊。 拼環(huán)帶組裝法：，然后組拼各環(huán)帶。把上極板與溫帶和下極板與下溫帶在平臺上分別裝焊成上蓋和下蓋，然后分次序吊裝拼焊成球。 分帶，整體混合組裝法：首先將各支柱截為兩部分（）。然后以組裝好的赤道帶為基準(zhǔn)，用整體組裝的方法，將其余的球瓣組裝成球。此外還有： 基礎(chǔ)檢查驗(yàn)收 不論采用何種安裝手段，基礎(chǔ)尺寸的精度直接影響到該球罐的質(zhì)量和施工進(jìn)度。 球瓣幾何尺寸檢驗(yàn)和理化檢驗(yàn) 在安裝之前對球瓣的曲率及尺寸精度必須嚴(yán)格檢查。 此外，球瓣的外觀質(zhì)量對球罐的質(zhì)量影響很大。同時(shí)，周邊的皺折，破口成型及加工質(zhì)量都必須根據(jù)有關(guān)的規(guī)范和要求嚴(yán)格控制。它只要利用不同厚薄的平墊鐵組來調(diào)整保證的誤差。在某些情況下可混合采用平墊與斜墊鐵組，平墊鐵安放在基墩中間，旁邊再墊斜墊以備調(diào)整。他們的出現(xiàn)往往是由于壓制球瓣的精度不夠，以及運(yùn)輸過程的損壞或堆放不妥所造成的。 正確選用組裝方法對避免上述偏差起很大作用。當(dāng)然，橢圓度與角變形最終還得由焊接工序來保證，但保證在焊接前使偏差降到最小值是最終保證偏差的先決條件之一。反之則認(rèn)為可焊性較差。一般說碳當(dāng)量值越大則可焊性越差 焊接工藝的確定 焊接方法的選擇在球罐的建造中采用較多的是手工電狐焊及埋狐自動(dòng)焊。對以熱處理來獲得缺口韌性的鋼，為了保證熱影響區(qū)韌性，常選用熱輸入量低的焊接方法。 焊條，焊絲，焊劑的選擇 要求填充金屬能得出良好的焊縫，其強(qiáng)度和和韌性不亞于母材，一般就要求焊縫金屬有與母材相適應(yīng)的化學(xué)成分。但這時(shí)，對焊條的烘烤保管特別重要。 預(yù)熱的選擇 預(yù)熱是指施焊前，把焊接工件加熱到比環(huán)境溫度更高的某一溫度，并在此溫度下進(jìn)行焊接。預(yù)熱減少了溫度梯度，降低了冷卻速度，因此減小了焊縫收縮的應(yīng)力及變形，避免了裂紋。 焊后熱處理 焊后熱處理的確定1．依據(jù)現(xiàn)行的壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)范 各壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)范對材料在制作過程中的冷變形超過某一值時(shí)都要作中間熱處理。其次，壓力容器設(shè)計(jì)規(guī)范也對材料超過某一厚度范圍時(shí)要求作焊后熱處理。 在球罐制作時(shí)存在人孔結(jié)構(gòu)與球瓣的焊接結(jié)構(gòu)，支柱與球瓣的焊接結(jié)構(gòu)，開孔補(bǔ)強(qiáng)與球瓣的焊接結(jié)構(gòu)。 焊后熱處理 除結(jié)構(gòu)部件的熱處理可考慮采用爐內(nèi)熱處理外，由于球罐的體積較大，故一般球罐的整體熱處理都采用現(xiàn)場內(nèi)燃法熱處理。 鋼板的屈服強(qiáng)度，抗拉強(qiáng)度極限，伸長率，斷面收縮率按GB228—76《金屬拉力試驗(yàn)法》試驗(yàn)，應(yīng)符合要求。球罐在常溫下使用可以采用U型口，主要驗(yàn)證材料常溫沖擊，時(shí)效沖擊以及熱處理后鋼板沖擊值之間的關(guān)系。YB53669《壓力容器用碳素鋼及普通低合金鋼熱軋厚鋼板技術(shù)條件》中規(guī)定“鋼板表面和截面不得有裂縫，折疊，氣泡，雜質(zhì)，分層，其他缺陷允許存在，其深度或高度不得超過鋼板允許公差的一半，并應(yīng)保證鋼板允許的最小厚度”。(2) 球殼用鋼板的超聲波探傷檢查按JB115073〈〈壓力容器用鋼極超聲波探傷〉〉進(jìn)行，碳素鋼板以III級為合格，低合金鋼板以II級為合格。結(jié) 論在2000大型乙烯球罐的設(shè)計(jì)過程中，用戶指定了工作壓力、工作溫度、球罐的體積、物料密度等各項(xiàng)設(shè)備參數(shù)和地震烈度、基本風(fēng)力、場地情況的環(huán)境參數(shù)。經(jīng)過結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)后，我按照指導(dǎo)老師的要求，用畫圖輔助工具AUTO CAD繪制了A0圖紙一張、A1圖紙2張，A2圖2張A3圖4張，清楚地表達(dá)純桔瓣五代球罐設(shè)備的特點(diǎn)和性能。我們不但學(xué)到了很多實(shí)踐知識，而且使我們以前所學(xué)理論知識得到系統(tǒng)鞏固和綜合利用。提高理論聯(lián)系實(shí)際的能力，提高計(jì)算繪圖技能，外文翻譯能力，并為我們以后獨(dú)立從事工程設(shè)計(jì)打下基礎(chǔ)。設(shè)計(jì)中參考了有關(guān)設(shè)計(jì)方法及同類設(shè)備去優(yōu)化選擇，順利的完成了這次畢業(yè)設(shè)計(jì)。參考文獻(xiàn)[1] [M].蘇州：一機(jī)部通用機(jī)械研究所、蘇州化工機(jī)械譯, 1968.[2] 湯金石，[M].成都：成都科技大學(xué)化工原理教研室編，1977.[3] 換熱器（國外化工與煉油設(shè)備發(fā)展概況之一)國化工與煉油機(jī)械行業(yè)技木情報(bào)合編，.一機(jī)部石油機(jī)械研究所，1971.[4]金屬設(shè)備編寫組編．金屬設(shè)備(化工設(shè)備設(shè)計(jì)手冊)上?？茖W(xué)技術(shù)出版社，1975.[5]《Chemical Engineering》，.[6]大連工學(xué)院等單位，螺旋板式換熱器的流體阻力及傳熱研究，化工與通用機(jī)械，1980.[7](日)[M].北京：石油工業(yè)出版社，1980.[8][M].廣西：廣西大學(xué)出版社，1979.[9][M]．北京：石油工業(yè)出版社，1975.[10]石油工業(yè)部,化學(xué)工業(yè)部,[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1977.[11][M].蘇州：蘇州化工機(jī)械廠，1972.[12] Stehlik P, Nemcansky J , Kral D. Comparison of correction factors for shell2and2tube heat exchangers with segmental or helical baffles J . Heat Transfer Engineering, 1994 , 15 (1) :55 65.[13] Kral D, Stelik P, van der Ploeg HJ. Helical bafflesin shell 2 and 2 tube heat exchangers, part one: experimental verification J . Heat Transfer Engineering, 1996 , 17 (1) : 93 – 101.37