【正文】 梁軸線取至板頂，各層層高為 ，底層柱高度從基礎(chǔ)頂面取至一層板頂，則底層柱高 H=3900+1100=5000MM。 17 由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載如圖 中水平陰影線所示，計(jì)算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過(guò)次梁和縱向框架以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點(diǎn)上。 g6BC1=+=。 g6BC2=*=。 gBC1=。 gBC2=*=。 * 板 自重： *（ +） **=。 B、 A、 D軸縱向框架梁傳至柱節(jié)點(diǎn)的集中力： * 梁自重： *=。 * 板自重： 2****=。 M6A=M6D=*= C、 B、 C軸縱向框架梁傳至柱節(jié)點(diǎn)的集中力： * 梁自重： *=。 ***=。 M6B=M6C=*= 樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載： A、樓面次梁傳至縱向框架梁的集中力（ F15）： * 梁自重： **=。 則樓面次梁傳至縱向框架梁的集中力 FL=+=。 * 墻重：（ ） *（ ） *（ ++） =。 * 板自重： ***2*=。 MA=MD=*= C、 B、 C軸縱向框架梁傳至柱節(jié)點(diǎn)的集中力： * 梁自重： *=。 * 扣門(mén)面積墻重加門(mén)重： **2*（ +） +2*=。 ***=。 MB=MC=*= 五、荷載的簡(jiǎn)化： 作用在框架上的三角形、梯形荷載按支座彎矩等效的原哩改造為 21 等效均布荷載。 22 2 、 3 活載計(jì)算 查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，可知： 不上人屋面活載： ，本設(shè)計(jì)取 。 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 :Sk=μ rS0 ur屋面荷載分布系數(shù) ,取 。 則 Sk=μ rS0=*=。 P6BC=*=。 A、 D軸縱向框架梁傳至柱節(jié)點(diǎn)的集中力 P6A、 P6D： P6A=P6D=+***2*=。 M。 M6B=M6C=*= 二、樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 線荷載標(biāo)準(zhǔn)值： PAB= PCD=*=。 屋面次梁傳至縱向框架梁的集中力 PL： PL=*2**（ +） **=。 MA=MD=*= B、 C軸縱向框架梁傳至柱節(jié)點(diǎn)的集中力 PB、 PC： P6B=P6C=+***2*+**=。 M。 P6BC‘ =*=。 A、 D軸縱向框架梁 傳至柱節(jié)點(diǎn)的集中力 PA、 PD： PA=PD=+***2*=。 四、活荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖詳見(jiàn)圖 。集中于各質(zhì)點(diǎn)的重力荷載代表值 Gi，為計(jì)算單元范圍內(nèi)各層樓面上的重力荷載代表值及上下各半層的墻、柱等重量。頂層重力荷載代表值包括：屋面板自重、 50%屋面雪荷載、縱橫梁自重、女兒墻自重、半層柱自重合半層墻體自重。 頂層重力荷載代表值 G6： A、屋面恒載： *（ *2+） *=。 C、縱梁自重： **4=。 E、半層柱自重： *(+)**4=。 G、女兒墻自重： 2**=。 中間層重力荷載代表值 G G G G5： A、樓面恒載： *（ *2+） *=。 C、縱橫梁自重： +=。 E、上、下半層墻自重： *2=。 底層重力荷載代表值 G1： A、樓面恒載： 。 25 C、縱橫梁自重： 。 E、上、下半層墻自重： * 外縱墻： +（ ） *（ ） *（ ++）=。 * 橫墻： *（ ） *（ ） *（ +） +*（ ）* （ ） * （ + ） = 。 則一榀框架總重力荷載代表值 Gi： Gi=G1+G2+G3+G4+G5+G6=+*4+ =。 在框架結(jié) 構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預(yù)制樓板但有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。 A、橫梁尺寸及線剛度 :見(jiàn)表 31。 表 32 柱尺寸及線剛度 柱號(hào) 截面 B*H（ M2） 柱高（ M） 慣性矩 IC=BH3/12（ M4） 線剛度 Kc=EIC/L（ KN?M） Z1 * *103 *104 Z2 * *103 *104 梁柱相對(duì)線剛度比 K以及柱側(cè)移剛度修正系數(shù)α C計(jì)算公式： * 中間層： K=Σ Kb/KC、α C=K/（ 2+K）。 橫向框架柱的側(cè)移剛度 D值： D=12α CKc/H2 橫向框架側(cè)移線剛度 D計(jì)算見(jiàn)表 33。對(duì)框架結(jié)構(gòu)， Ur按下列公式計(jì)算： VGi=Σ Gk Δ ui=VGi/Σ Dij Ur=ΣΔ uk 式中 Gk集中在 K層樓面處的重力荷載代表值； VGi把集中各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得到的第 i層的層間剪力； Σ Dij第 i層的層間側(cè)移剛度； Δ uI、Δ uk第 i、 k層的層間側(cè)移； s同層內(nèi)框架柱的總數(shù)。 A、結(jié)構(gòu)頂點(diǎn)的假想側(cè)移計(jì)算：見(jiàn)表 34。 水平地震作用及樓層地震剪力計(jì)算 本設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)高度不超過(guò) 40M，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切型為主，故可用底部剪力法計(jì)算水平地震作用。 GEQ結(jié)構(gòu)等效重力荷載，單質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取重力荷載代表值，多質(zhì)點(diǎn)應(yīng)取總重力荷載代表值的85%。 由抗震設(shè)防烈度為 07 ，由抗震規(guī)范查得水平地震影響系數(shù)為 α max=, 由第二組別、Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地查得特征周期值 Tg= α 1=（ Tg/T1） max= ()*= 故 FEK= α 1Geq=*=。 則質(zhì)點(diǎn) i的水平地震作用 Fi為 : Fi= HiGiFEK/Σ HjGj 式中 Gi、 Gi分別為集中于質(zhì)點(diǎn) i、 j的重力荷載代表值。則橫向水平地震作用及樓層地震剪力 :見(jiàn)表 35。 M) Fi(KN) Vi(KN) 6 5 4 3 2 1 三、地震荷載作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖詳見(jiàn)圖 。 β Z高度 Z 處的風(fēng)振系數(shù)。 uZ風(fēng)壓高度變化系數(shù)。 A、基本風(fēng)壓 W0按規(guī)范給出的 50 年一遇的風(fēng)壓采用，徐州地區(qū)為 ，地面粗糙度為 C類(lèi)，為有密集建筑群的城市市區(qū)。本設(shè)計(jì)房屋高度 H=30M 且 H/B=, 故該房屋不需要考慮風(fēng)壓脈動(dòng)的影響，β Z取 。 D、風(fēng)壓高度變化系數(shù) uZ由《荷載規(guī)范》根據(jù)各層高用插入法求得。其中， A 為一榀框架各層節(jié)點(diǎn)的受風(fēng)面積，取上層的一半和下層的一半之和，頂層取到女兒墻頂，底層只取到下層的一半。 A、頂層： A=（ 1+） *=。 C、底層： A=（ +） *。 30 第三章 內(nèi)力計(jì)算 1 計(jì)算梁、柱的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度 一、本設(shè)計(jì)采用分層法計(jì)算： 分層法的兩個(gè)基本假定： A、在豎向荷載作用下，可忽略框架的側(cè)移。 在上述假定下多層框架在豎向荷載作用下可分層計(jì)算。具體分層計(jì)算結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖詳見(jiàn)圖 。 分層計(jì)算時(shí)柱支座處的柱端彎矩為橫梁處的柱端彎矩的 1/3， 當(dāng)柱支座處實(shí)際為完全固定（如底層）時(shí) ,則為梁處柱端彎矩的 1/2。 由于上層各柱的柱端實(shí)際為彈性固定，為了減少分層計(jì)算中的誤差，除底層柱外的其他切斷的橫梁剛度為原來(lái)的一半，分配系數(shù)按與節(jié)點(diǎn)連接的各桿件的轉(zhuǎn)動(dòng)剛度比值計(jì)算。 ubB6 左 =4*[4*(+)+4**]=。 頂層柱節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù) uzA6=4** /(4*+4**)=。 中間層梁的節(jié)點(diǎn)分配系數(shù) :（ 25層的相同） ubA=4*(4*+2*4**)=。 ubB 右 =4*[4*(+)+2*4**]=。 ubB1 左 =4*[4*(+)+4*(+)*]=。 底層柱的節(jié)點(diǎn)分配系數(shù) : uzA1 上 =4*[4*+4*(+)*]=。 uzB1 上 =[(+)+(+)*]=。 32 恒載作用下的內(nèi)力分析 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算采用彎矩二次分配法。 梁上分布荷載由矩形和梯形倆部分組成，在求固端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載，等效均布荷載的計(jì)算公式如圖 。 g 中 =g6SC1+5g6SC2/8=+5*。 M。 M。 M。 g 中=gSC1+5gSCC/8=+5*。 M。 M。 M。 M) 上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 34 四、恒載作用下框架彎矩圖： 見(jiàn)圖 。其余層軸力計(jì)算同頂層，但需要考慮該層上部柱的軸力的傳遞。 柱的剪力計(jì)算： 柱的剪力： V=（ M 上 +M 下 ） /l 式中 : M 上 、 M 下 分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上、下端彎矩。 恒載作用下梁端剪力及柱軸力：見(jiàn)表 42 表 42 恒載作用下梁端剪力及柱軸力 (KN) 層次 荷載引起剪力 彎矩引起剪力 總剪力 柱軸力 AB跨 BC跨 AB 跨 BC跨 AB跨 BC跨 A柱 B 柱 VA=VB VB=VC VA=VB VB=VC VA VB VB=VC N頂 N 頂 6 0 5 0 4 0 3 0 2 0 1 0 恒載作用下梁柱軸力圖（ KN）：見(jiàn)圖 。 37 活載作用下的內(nèi)力分析 當(dāng)活荷載產(chǎn)生的內(nèi)力遠(yuǎn)小于恒荷載及水平力所產(chǎn)生的內(nèi)力時(shí)，可不考慮活 荷載的不利布置，而把活荷載同時(shí)作用于所有的框架梁上，這樣求得的內(nèi) 力在支座處與按最不利荷載位置法求得內(nèi)力極為相近，可直接進(jìn)行內(nèi)力組 合。 梁上分布荷載為梯形荷載，根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載以及三角形分布荷載，化為等效均布荷載。 P 中 = 5P6BC/8=5*。 AB跨：兩端均為固定支座 MAB=MBA= P 邊 l 邊 2/12=** BC跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 MBC= P 中 l 中 2/3=** MCB= P 中 l 中 2/6=** 二、活載作用下 ,其余層梯形荷載化為等效均布荷載： P 邊 =(12a2+a3)PAB=(12*+)*=。 AB跨：兩端均為固定支座 MAB=MBA= P 邊 l 邊 2/12=** BC跨：一端為固定支座，一端為滑動(dòng)支座 MBC= P 中 l 中 2/3=**