材料力學(xué)性能教學(xué)課件ppt材料在沖擊載荷下的力學(xué)性能-閱讀頁(yè)
2024-12-23 10:06本頁(yè)面
【正文】 、t50。 ?機(jī)件的最低使用溫度必須高于 tk，兩者相差越大越安全，所以選用的材料應(yīng)該具有一定的韌性溫度儲(chǔ)備，也就是說(shuō)具有一定的△值，△ =t0tk。 第三節(jié) 低溫脆性 29 三、落錘試驗(yàn)和斷裂分析圖 ?50年代初，美國(guó)海軍研究所派林尼（ W. S. Pellini）等人提出了落錘試驗(yàn)方法，用于測(cè)定全厚鋼板的零塑性轉(zhuǎn)變溫度 NDT，以作為評(píng)定材料的性能標(biāo)準(zhǔn)。 ?重錘錘頭是一個(gè)半徑為25mm的鋼制圓柱，硬度不小于 50HRC。 ?砧座上除了兩端的支承塊外，中心部分還有一個(gè)撓度終止塊，以限制試樣產(chǎn)生過(guò)大的塑性變形。 ? 最大沖擊能量 300J ? 最大沖擊高度 2m ? 標(biāo)尺誤差 177。 % ? 沖頭規(guī)格： A R=10mm ? B R=20m ? C R= 5mm ? BB R=30mm ? 沖擊中心與夾具中心偏差不大于2mm ? 電動(dòng)提升機(jī)構(gòu) 最大提升力 20kgf ? 牽引電磁鐵最大吸力不小于 20kgf ? 管材 V型托板 200 300 25mm3 ? 試樣尺寸 直徑 20400mm TLC300落錘沖擊試驗(yàn)機(jī) 第三節(jié) 低溫脆性 32 ?試樣冷卻到一定溫度后放在砧座上，使有焊肉的軋制面向下處于受拉側(cè)，然后落下重錘進(jìn)行打擊。 第三節(jié) 低溫脆性 33 零塑性轉(zhuǎn)變溫度 NDT已成為低強(qiáng)度鋼構(gòu)件防止脆性斷裂設(shè)計(jì)根據(jù)的一部分，例如： ?(1) NDT設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) ?(2) NDT+33℃ 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) ?(3) NDT+67℃ 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn) 第三節(jié) 低溫脆性 34 落錘試驗(yàn)的缺點(diǎn)： ?(1) 不能定量評(píng)定脆性斷裂 ?(2) 未考慮板厚的影響 第三節(jié) 低溫脆性 35 ?一、晶體結(jié)構(gòu) ? 二、化學(xué)成分 ? 三、顯微組織 第四節(jié) 影響韌脆轉(zhuǎn)變溫度的冶金因素 36 一、晶體結(jié)構(gòu) ?體心立方金屬及其合金存在低溫脆性。 第四節(jié) 影響韌脆轉(zhuǎn)變溫度的冶金因素 37 二、化學(xué)成分 ?間隙溶質(zhì)元素溶入鐵素體基體中，偏聚于位錯(cuò)線(xiàn)附近，阻礙位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)，導(dǎo)致屈服強(qiáng)度的升高，鋼的韌脆轉(zhuǎn)變溫度升高。 第四節(jié) 影響韌脆轉(zhuǎn)變溫度的冶金因素 40 （二）金相組織 ?較低強(qiáng)度水平時(shí)（如高溫回火），強(qiáng)度相同而組織不同的鋼，其沖擊吸收功 Ak與 tk以馬氏體高溫回火（回火索氏體）最佳，貝氏體回火組織次之，片狀珠光體組織最差。 第四節(jié) 影響韌脆轉(zhuǎn)變溫度的冶金因素 41 ?馬氏體： 是將鋼加熱至奧氏體后快速淬火形成的高硬度針片狀組織，為紀(jì)念冶金學(xué)家Martens而命名。 ?不僅在鋼中，在其它一些合金系以及純金屬和陶瓷材料中都可有馬氏體相變，所以目前馬氏體的含義相當(dāng)廣泛。 第四節(jié) 影響韌脆轉(zhuǎn)變溫度的冶金因素 42 ?在較高強(qiáng)度水平時(shí)，如中、高碳鋼在較低等溫溫度下獲得下貝氏體組織，則 Ak與 tk優(yōu)于同強(qiáng)度的淬火回火組織。 ?在某些馬氏體鋼中存在奧氏體，可以抑制解理斷裂。 第四節(jié) 影響韌脆轉(zhuǎn)變溫度的冶金因素
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