【正文】 圖 1 計(jì)算簡圖 Fig1 Calculation diagram 梁﹑柱慣性矩 ,線剛度 ,相對線剛度計(jì)算 (1)梁柱慣性性矩計(jì)算 梁 L1： 4933 60025012 mmbhIb ????? 柱： 4933 40040012 mmbhIb ????? (2) 梁﹑柱線剛度計(jì)算 對于中框架梁，取 02II? 。算得梁﹑柱的相對線剛度標(biāo)于圖 2中，作為計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。 = N/m2 擠塑聚苯保溫層 80mm 179。 = N/m2 水泥石灰焦渣砂漿 3%找坡層 40mm 14179。= 板底抹灰 10mm 17179。 179。 179。 179。 雪荷載計(jì)算 22 /??? 屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，兩者中取大值。 圖 3 豎向荷載作用圖（恒載） Fig3 The vertical load (dead load) graph 17 圖 4 豎向荷載作用圖（活載） Fig4 Vertical load diagram (live load) 風(fēng)荷載計(jì)算 作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值： 2/)(0 BhhW jisszk ?? ???? 式中，基本風(fēng)壓 0? =； z? ──風(fēng)壓高度彎化系數(shù)，因建設(shè)地點(diǎn)們于某大城市郊區(qū)，所以地面粗糙度為B類； s? ──風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得 s? =()=； z? ──風(fēng)振系數(shù)， 因房屋總高小于 30m，所以 z? =； ih ──下層柱高； jh ──上層柱高，對頂層為女兒墻高度的 2倍； B ──迎風(fēng)面的寬度， B =。 4kN/m+22880kN/m+ N/m)=55417kN/m 19 表 4 橫向底層 D 值的計(jì)算 Table4 Transverse bottom D value 構(gòu)件名稱 cbiii ?? iic ??? ? 212hiD cc?? /(N/m) A 軸柱 44 ??? EE B 軸柱 4 44 ?? ??? E EE 12587 C 軸柱 44 ??? EE ? D=2?(+12587kN/m+ N/m)=33257kN/m 風(fēng)荷載作用下框架 側(cè)移計(jì)算 水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算： ijjj DVu ??? 式中 Dj──第 j層的總剪力； ijD? ──第 j 層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ju? ──第 j 層的層間側(cè)移。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。 對于第 (1)～ (3)3 種情況，框架在豎向荷載作用下，采用分層法計(jì)算；對于第 (5)、(6)2 種情況，框架在水平荷載作用下，采用 D值法計(jì)算 。 每計(jì)算一個(gè)單元，都假定作用在本層的荷載所引起的彎矩和剪力都只在本層起作用，對上、下的影響略去不計(jì)；還假定作用在對稱或不對稱框架上的任意豎向荷載所一起的側(cè)移也略去不計(jì)。 21 =A 5 B 5 C 5 D 5A 4A 3A 2B 4B 3B 2C 4 D 4C 3 D 3C 2 D 2A 5 B 5 C 5 D 5A 4 B 4 C 4 D 4+A 5 B 5 C 5 D 5A 4A 3B 4B 3C 4 D 4C 3 D 3+ +A 4A 3A 2B 4B 3B 2C 4 D 4C 3 D3C 2 D 2A 1 B 1 C 1 D 1A 3A 2B 3B 2C 3 D 3C 2 D 2A 1 B 1 C 1 D 1 圖 5 分層法計(jì)算示意圖 Fig5 Calculation diagram of hierarchical method 采用分層法計(jì)算時(shí)，假定上下柱的遠(yuǎn)端為固定時(shí)與實(shí)際情況有出入，因此除底層外，其余各層柱的線剛度均乘以 的修正系數(shù)，且其傳遞系數(shù)由 1/2 改為 1/3。 恒荷載等效圖如圖 6所示： 23 圖 6 恒荷載等效圖 Fig6 Constant load equivalent diagram 分層法分配的過程見彎矩分配圖 24 頂層 梁的固端彎矩： )121(22255 l bFaqlM BA ??? ) ( 2 22 ?????????N178。 m 225555 ?????????? qlMM CBCB N178。m )121(22255 l bFaqlM BA ?? ) (222 ??????? N178。 m 25 A5（ 3） B5（ 3） C5（ 3） 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 A4（ 2） B4（ 2） C4（ 2） 底層 梁的固端彎矩： )121(22255 l bFaqlM BA ??? ) (222 ????????? N178。 m 225555 ?????????? qlMM CBCB N178。 (1)恒荷載載作用下的彎矩分配如表 6 各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)見以上的彎矩分配圖。m — — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。 28 圖 7 活荷載等效圖 Fig7 the equivalent live load 活荷載作用在 AB跨時(shí)的內(nèi)力計(jì)算： 頂層 梁的固端彎矩： )121(22255 l bFaqlM BA ??? ) (222 ????????? N178。 m A5 B5 C5 下柱 左梁 右梁 下柱 左梁 右梁 下柱 29 A4 B5 C5 二 ~四層： A5（ 3） B5（ 3） C5（ 3） 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 A4（ 2） B4（ 2） C4（ 2） 底層： A2 B2 C2 30 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 左梁 右梁 上柱 下柱 A0 B0 C0 (1)活荷載作用 AB 跨下的彎矩分配如表 7 各節(jié)點(diǎn)的分配系數(shù)見以上的彎矩分配圖。m — — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 34 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。m 調(diào)后彎矩 N178。m — 調(diào)后彎矩 N178。 oM —— 簡支梁的跨中彎矩。以屋頂 AB 跨恒荷載作用下的計(jì)算為例，其余的見表 9 maxM =－ (+)/2= N178。 35 圖 8 恒載作用下的 M 圖（單位： N m） Fig9 Effect of live load M diagram in A~B axis of the (unit: N m) 圖 10 活荷載作用在 B~C 軸間的 M 圖（單位： N183