【正文】 均 墻 均 ℃ 爐體的散熱損失： 0 .0 6ttQFS?????墻 空砌 砌 W （ ） 式中： 砌Q —爐子砌體的散熱損失， W 墻t —爐子砌體內(nèi)表面溫度， ℃ 空t —外界空氣溫度， ℃ 砌F —砌體的散熱面積，㎡ S—砌體厚度， m ? —砌體的平均溫度導(dǎo)熱系數(shù)， W/m.℃ （ 2）爐體的耐火材料 爐體各部分耐火材料如表 所示。℃ ） 代號(hào) 墻 232 普通耐火粘土磚 2100 10 t??? （ NZ） —35 50 纖維氈 130 54 72 10 t / 6??????? — 116 硅藻土 550 30. 07 3 0. 18 4 10 t??? B 級(jí) 底 116 鎂磚 2800 103t (MZ)87(2) 136 普通耐火粘土磚 2100 10 t??? （ NZ） —35 340 輕質(zhì)粘土磚 400 10 t??? (QN) 10 纖維氈 130 54 72 10 t / 6??????? — 頂 300 粘土澆注料 2300 10 t??? NL1 50 磷酸鹽珍珠巖磚 220 10 t??? — （ 3） 以 二加熱段 為例 計(jì)算 爐墻損失 爐頂： 粘土澆注料 300mm t31 ????? kcal/.℃ 珍珠巖 50mm t42 ????? kcal/.℃ F 砌 =10L 加 2 =10=58m2 令 ? ?139。 1 1 0 1 8 4 5 8 8 11 .1 4t ? ? ? ?℃ 再計(jì)算令 39。 1 0 8 5 9 0 2 8 6 31 .2 2t ? ? ? ?℃ 前面 假設(shè)溫度為 881℃，誤差為 8 8 1 8 6 3% 2 %881???＜ ? 5% 故不必再重新假設(shè)。=950℃ t39。 t q 1 1 0 1 8 4 5 9 4 41 . 2 5? ? ? ? ? ?? ℃ 0 .0 5t 9 4 4 8 4 5 7 7 50 .3 0? ? ? ?℃ 所得結(jié)果與前面 假設(shè)溫度 t39。 0 .1 1 6t 7 7 5 8 4 5 7 50 .1 4? ? ? ?外 ℃ Q 845 326 27 kc a l / h2 加 墻 =? =42070W （ 4）其他各部位用相同的方法計(jì)算。 表 爐墻熱損失 砌體部位 Q 砌 /W t? /℃ t/℃ T 外 /℃ 一加熱段 爐頂 61009 962 — 81 爐墻 46211 1013 817 82 二加熱段爐頂 60685 863 — 75 爐墻 42070 944 775 75 均熱段爐頂 34143 956 — 80 爐墻 25925 1007 810 81 預(yù)熱段爐頂 57098 666 — 58 爐墻 31186 714 525 53 ?砌Q 346819 — — — 考慮到經(jīng)爐底向外散熱等未計(jì)算的熱損失，將所計(jì)算的結(jié)果增大 20％得， Q 3 4 6 8 1 9 1 .2 4 1 6 1 8 3 W砌 =? 爐門(mén)熱損失 爐子上配備下列爐門(mén)：操作爐門(mén)和窺視爐門(mén)都對(duì)稱(chēng)地布置在爐子的兩側(cè)。 （ 1） 經(jīng)爐門(mén)的熱損失 均熱段： 經(jīng)常關(guān)閉的爐門(mén) 2 個(gè) 2F 2 0. 40 6 0. 46 4 0. 38 m? ? ? ?門(mén) 1 2 2 4 2 0 6222t ???粘℃ 0 .6 0 .0 0 0 5 5 t 0 .6 0 .0 0 0 5 5 6 2 2 0 .9 4 2? ? ? ? ? ? ?粘 粘kcal/℃ S 粘 = 122 4 20Q 244 kc a l / ?? ? ?? 預(yù) 門(mén) 一加熱段 ： 經(jīng)常關(guān)閉的爐 門(mén) 2 個(gè) F 門(mén) = ， 1 2 2 2 2 0 6212t ???粘℃ 0 .6 0 .0 0 0 5 5 t 0 .6 0 .0 0 0 5 5 6 2 1 0 .9 4 2? ? ? ? ? ? ?粘 粘kcal/℃ S 粘 = 122 2 20Q 244 kc a l / ?? ? ??1加 門(mén) 二加熱段 ： 經(jīng)常關(guān)閉的爐門(mén) 2 個(gè) F 門(mén) = ， 1 1 0 1 2 0 5 6 0 .52t ???粘℃ 0 .6 0 .0 0 0 5 5 t 0 .6 0 .0 0 0 5 5 5 6 0 .5 0 .9? ? ? ? ? ? ?粘 粘kcal/℃ S 粘 = 110 1 20Q 212 5kc a l / ?? ? ??2加 門(mén) 預(yù)熱段 ： 經(jīng)常關(guān)閉的爐門(mén) 2 個(gè) F 門(mén) = m2， 8 2 4 2 0 4222t ???粘℃ 0 .6 0 .0 0 0 5 5 t 0 .6 0 .0 0 0 5 5 4 2 2 0 .8 3? ? ? ? ? ? ?粘 粘kcal/℃ S 粘 = Q 預(yù) 門(mén)傳 824 20 8 145 4 ?? ? ??kcal/h 所以經(jīng) 窺視爐門(mén) 傳導(dǎo)的熱損失則為： Q 門(mén)傳 =Q 均傳 +Q1 加傳 +Q2 加傳 +Q 預(yù)傳 24 46 .6 24 42 .6 21 25 14 54 84 68? ? ? ? ?kcal/h =9823W （ 2） 輻射熱損失 44 .9100TQF????? ????輻 （ ） 式中： F—爐門(mén)開(kāi)啟面積 。 ? —爐門(mén)每小時(shí)開(kāi)啟時(shí)間 。為了節(jié)約燃料和改善爐門(mén)的熱工過(guò)程，爐底水管全部采用 “可塑料 ”包扎。因此，在熱平衡計(jì)算中將按 70%包扎， 30%不包扎進(jìn)行計(jì)算，以確定燃料消耗量和空氣需要量，并據(jù)此進(jìn)行其 他有關(guān)設(shè)備的設(shè)計(jì)計(jì)算 ； 設(shè)計(jì)中爐內(nèi)縱水管 8 根，均是雙水管，每根有 16 根立柱。 有 4 根固定梁，規(guī)格暫定為 108 20? ? ， 且 每根梁有 18 根 2m 高的立柱 有 4 根活動(dòng)梁，規(guī)格暫定為 108 20? ? ， 且 每根梁有 18 根 . 按照不絕熱爐底水管吸熱量的經(jīng)驗(yàn)公式： （ 1）加熱爐的預(yù)熱段內(nèi) Q 預(yù) = F100驏琪琪桫 （ ） 式中： LT —爐氣溫度， K F—水管表面積，㎡ 預(yù)熱段水管面積： ?F dl? 預(yù) 29 . 3F 2 3 . 1 4 0 . 1 0 8 9 . 3 1 6 3 . 1 4 0 . 1 0 8 2 1 0 m2 6 . 4固 驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫 29 . 3F 2 3 . 1 4 0 . 1 0 8 9 . 3 1 6 3 . 1 4 0 . 1 0 8 3 . 3 1 3 m2 6 . 4活 驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫 F 預(yù) ＝ 4（ F 固 +F 活 ）＝ 4（ 10+13） =92m2 Q 預(yù) ＝ 3 . 5 4 3 . 5 4 66T 10751 1 F 1 . 1 9 2 1 . 0 1 1 0 k c a l h 1 . 1 7 1 0 W1 0 0 1 0 0氣 1 加驏 驏琪 琪= 創(chuàng) = ? ?琪琪 桫桫 （ 2）在加熱爐的高溫段內(nèi) 100LTQF驏琪= 琪桫 一加熱段 水管面積： 25 . 3F 2 3 . 1 4 0 . 1 0 8 5 . 3 1 6 3 . 1 4 0 . 1 0 8 2 6 . 2 m22固 驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫 25 . 3F 2 3 . 1 4 0 . 1 0 8 5 . 3 1 6 3 . 1 4 0 . 1 0 8 3 . 3 7 . 9 m22活 驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫 ( ) ( ) 2F 4 F F 4 6. 2 7. 9 56 .4 m活固1 加 = + = ? = 13 00 27 3 15 73 KT 氣 加 1 = + = 4 4 6611T 1573Q 2 . 4 F 2 . 4 5 6 . 4 8 . 3 1 0 k c a l h 9 . 6 1 0 W1 0 0 1 0 0氣 加加 1 加驏 驏琪 琪== 創(chuàng) = ? ?琪琪桫桫 二加熱段 水管面積： 25 . 82 3 . 1 4 0 . 1 0 8 5 . 8 1 6 3 . 1 4 0 . 1 0 8 2 6 . 8 m22F 固 驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫 25 . 82 3 . 1 4 0 . 1 0 8 5 . 8 1 6 3 . 1 4 0 . 1 0 8 3 . 3 8 . 7 m22F 活 驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫 ( ) ( ) 24 4 6. 8 8. 7 62 mF F F 活固2 加 = + = ? = 12 50 27 3 15 23 KT 氣 加 2 = + = 4 4 6622T 1523Q 2 . 4 F 2 . 4 6 2 8 1 0 k c a l h 9 . 2 8 1 0 W1 0 0 1 0 0氣 加2 加 加驏 驏琪 琪== 創(chuàng) = ? ?琪琪桫桫 均熱段 水管面積： 223F 2 3 .1 4 0 .1 0 8 3 1 6 3 .1 4 0 .1 0 8 2 3 .5 m223F 2 3 .1 4 0 .1 0 8 3 1 6 3 .1 4 0 .1 0 8 3 .3 4 .4 m22固活驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫驏琪= 創(chuàng) ? 創(chuàng)創(chuàng) =琪桫 ( ) ( ) 2F 4 F F 4 3. 5 4. 4 31 .6 m活固均 = + = ? = T 12 50 27 3 15 23 K氣 均 = + = 4 4 615232 . 4 2 . 4 3 1 . 6 4 . 1 1 0 k c a l h1 0 0 1 0 0TQF 氣 均均 均驏 驏琪 琪== 創(chuàng) =?琪琪 桫桫 本設(shè)計(jì)按 70%包扎 ， 30%不包扎算，則不絕熱時(shí)帶走的損失為： 6 6 612Q ( Q Q Q Q ) 0. 3 0. 3 ( 1. 17 9. 6 9. 28 4. 1 ) 10 7. 3 10 kc a l h 8. 47 10 W預(yù)未 絕 加 加 均= + + + ? ? + + ? ? ?絕熱 時(shí) 帶走的熱損失為： Q絕 =F106=（ 92++62+） 106=106kcal/h=106W 所以總的冷卻水損失為： Q Q Q 7. 3 6. 8 6未 絕 絕冷 （ ） 10= + = + ?=106kcal/h=106W 氧化鐵皮帶走的熱損失 Q GC162。= ? ?狀 單位熱耗 ： 2 2 8 6 6 2 1 3 0487046100BQb G 低 180。 所以 ，空氣需要量和煙氣需要量分別為： 325 15 9 57 60 0 N m hnV BL空 = = ? V 煙 325 15 2. 6 3. 07 77 21 8. 5 N m hnBV= = ? 七、 換熱器 計(jì)算 （一） 計(jì)算依據(jù) 煙氣溫度 900t ?煙℃ 煙氣量 37721 N m hV 煙 = 空氣溫度：空氣進(jìn)換熱器溫度 39。 （二） 設(shè)計(jì)計(jì)算 求煙氣與空氣 的對(duì)數(shù)平均溫差 （ 1） 通過(guò)換熱器的實(shí)際煙氣量 39。t煙 按換熱器前煙氣的熱 焓 量 i煙162。 t=? 900= 33i 3 2 9 . 4i 3 0 5 k c a l / N m 1 2 7 7 k J / N m1 1 0 . 0 8煙煙 j162。 838?t煙 ℃ （ 3） 換熱器的煙氣溫度 換熱器后煙氣的熱 焓 量 39。39。162。 =6 33kc a l N m kJ N m? ； 當(dāng) 400t? ?空 ℃時(shí) ， i空178。 ?= =180。 = ℃ （ 4） 煙氣與空氣的對(duì)數(shù)平均溫差 39。39。() ( 8 3 8 4 0 0 2 0 ) 3958 3 8 4 0 0lnln3 7 5 2 0t t t tttttt煙 空 煙 空煙 空煙 空℃） － （ ） － （ 375 D = = = 換熱器的總傳熱系數(shù) 121K 11???? W/m ℃ （ ） 式中： 1? —煙氣側(cè)的給熱系數(shù)， W/m ℃； 2? —空氣側(cè)的給熱系數(shù)， W/m ℃； （ 1） 求 1? 煙氣側(cè)的傳熱包括輻射傳熱和對(duì)流傳熱兩部分 1 1 1? ?? ??輻對(duì)