【正文】 設(shè)斗底寬為 b1=，斗壁玉水平面的傾角為 600，斗高 h3， ＝ 則沉砂斗上口寬為 b2=錯誤 !未找到引用源。 ＋ = 貯砂斗容積 V0=錯誤 !未找到引用源。 表 33 JJ1800型加速清池攪拌刮泥機性能 武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 18 型號 H1（ m） 功率（ kW） 傳動比 錯誤 !未找到引用源。 d)； （ 3）內(nèi)源代謝系數(shù) Kd=； (4) 水力停留時間 18～ 28h； （ 5） 選擇總 MLVSS 濃度為 3000mg/L，設(shè)可生物降解的 VSS 比例 fb=； (6) 20 錯誤 !未找到 引用源。 氧化溝設(shè)計計算 【 4】 （ 1）污泥泥齡的計算 已知微生物產(chǎn)率（ Y， kgVSS/kgBOD5）和去除 BOD5的量（ S），則每天 VSS 的產(chǎn)量為 Y S，其中均以生物降解部分的量是 S。 (2)出水 BOD計算 取 VSS/SS=，氧化溝出水 BOD5濃度 S0為了保證出水 BOD5濃度 Se = 25mg/L,必須控制氧化溝出水所含溶解性 BOD5 濃度： S= 錯誤 !未找到引用源。 ) = 30 (1錯誤 !未找到引用源。 =錯誤 !未找到引用源。 =錯誤 !未找到引用源。 +Q（ X1Xe） 式中： X1— 進水懸浮固體可溶性部分（進水 TSS進水 VSS）的濃度； Xe— 出水 TSS 濃度。 +38000（ ） = Kg/d (6)脫氮量計算 (a)氧化的氨氮量 假設(shè)總氮中非氨氮不存在 則氧化的氨氮濃度 =（ 3010） mg/L=20mg/L (b)需要脫氮量 需扣除生物合成的氮量，生物中的含氮量為 10%， 所以剩余污泥中的含氮量為： 10%= 脫氮量 =（ 2011785/38000） =(c)脫氮所需池容 V2 及停留時間 T2 脫硝率 qdn（ t） = qdn（ 20） （ T20） 考慮最不利的條件水溫，最低水溫為 10℃ 10℃時 qdn =（ 1020） ＝ [kg(還原的 NO3N/kgMLVSS)] 脫氮所需容積 V2=錯誤 !未找到引用源。= 停留時間 t=錯誤 !未找到引用源。 == (d）氧化溝總?cè)莘e 武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 21 V 總 ＝ V1+V2=20578+= 校核污泥負荷 F/M=Q*S0/(X*V)=38000 (3 )= kgBOD /kgMLVSS (7)需氧量計算 氧化溝設(shè)計需氧量 AOR=去除 BOD5需氧量－剩余污泥中 BOD5 的需氧量 +去除 NH3N 耗氧量－剩余污泥中 NH3N 的耗氧量－脫氮產(chǎn)氧量 ①去除 BOD5 需氧量 D1 D1=a Q(S0S)+b VX 式中： a‵ — 微生物對有機底物氧化分解的需氧率，取 ； b‵ — 活性污泥自身氧化需氧率，取 ； D1＝ 38000（ ） + 3 ＝ ②剩余污泥量 BOD 需氧量 D2 D2 = ΔX= = / d ③去除氨氮的需氧量 D3 每 1kgNH3N 硝化需要消耗 D3=（進水 NH3N－出水 NH3N） = 38000 (3010) 103 =3496 kg / d ④剩余污泥中 NH3N 耗氧量 D4 D4= (污泥含氮率 ) ΔX= = kg / d ⑤脫氮產(chǎn)氧量 D5 每還原 1kgNO3產(chǎn)生 D5 = 38000 總需氧量＝ + ＝ 考慮安全系數(shù) ，則 武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 22 AOR＝ ＝ 校核去除每 1kgBOD5 的需氧量＝ 247。 （ 錯誤 !未找到引用源。 （ 錯誤 !未找到引用源。 = 武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 23 圖 32 卡魯塞爾氧化溝示意圖 (9)進水管和出水管計算 污泥回流比： R=%； 進出水管流量： Q=(1＋ R) Q/4=(1＋ ) 38000/4=13528 m3/d= m3/s 進水水管控制流速： V≤ 1m/s； 進出水管直徑： D管 = 錯誤 !未找到引用源。=,取 ； 校核進出水管流速： v=錯誤 !未找到引用源。=﹤ 1m/s (7)出水堰及出水豎井計算 為了能夠調(diào)節(jié)氧化溝的運行及出水，氧 化溝出水處設(shè)置出水豎井，豎井內(nèi)安裝電動可調(diào)節(jié)堰。 曝氣機的選用 單座氧化溝需氧量 SOR1=，則 每座氧化溝設(shè) 2 臺卡魯塞爾專用倒傘形葉輪表面曝氣機，單臺曝氣機所需充氧能力為!未找到引用源。 武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 24 根據(jù)單臺曝氣機所需充氧能力 kgO2 /h，在《給水排水設(shè)計手冊》第11 冊上查得采用型號為 144 的倒傘形葉輪表面曝氣機，其性能見表 34。 設(shè)計要求 【 1】【 5】 (1)為使池內(nèi)配水均勻，池徑不宜過大，一般采用 4～ 7m，不大于 10m； (2)為了降低池的總高度，污泥區(qū)可采用多斗排泥方式； (3)豎流式沉淀池的直徑與有效水深之比一般不大于 3； (4)池子超高至少應(yīng)采用 (5)污水在中心管內(nèi)的流速 v0對懸浮顆粒的去除率有一定的影響，其流速不應(yīng)大于 30mm/s； (6)水從中心管 喇叭口與反射板間流出速度 v1一般不大于 40mm/s； (7)沉淀池個數(shù)或分格數(shù)不應(yīng)少于兩個，并宜按并聯(lián)系列設(shè)計。 式中： Qmax— 每組沉淀池最大設(shè)計流量， m3/s； 錯誤 !未找到引用源。 因此此次設(shè)計 f1=錯誤 !未找到引用源。 =錯誤 !未找到引用源。 式中： v1— 間隙流出速度， m/s，本次設(shè)計取 ； d1— 喇叭口直徑， m,本次設(shè)計 d1== =10m。 =錯誤 !未找到引用源。 式中： — 表面水力負荷， m3/（ m2 h）； 因此此次設(shè)計 f2=錯誤 !未找到引用源。 = (5)池徑 D 沉淀池面積（含中心管面積） A= f1+f2=+= 此次設(shè)計六座平流式沉淀池，則每座沉淀池面積： A 單 =錯誤 !未找到引用源。 =錯誤 !未找到引用源。 =錯誤 !未找到引用源。 則 h4′= 錯誤 !未找到引用源。 =錯誤 !未找到引用源。 = V1=錯誤 !未找到引用源。 =錯誤 !未找到引用源。 (+ +)= (c)豎直段污泥部分的高度 h′′′ 4′ =錯誤 !未找到引用源。 = （ d）污泥區(qū)的高度污泥區(qū)的高度 h=++= (8) 沉淀池的總高 度 H 設(shè)超高 h1=,緩沖層高度 h3=。 表 35 ZXG8 型中心傳動刮泥機性能 型號 池徑（ m） 刮泥板外緣線速度（ m/min） 電動機功率（ kW） 推薦池深（ m） 工作橋高度（ mm） 生產(chǎn)廠 ZXG8 10 320 揚州天雨給排水公武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 27 司 污泥濃縮池的計算 設(shè)計原則 【 5】 （ 1）連續(xù)流重力濃縮池可采用沉淀池形式，一般為豎流式或輻流式； （ 2）濃縮時間一般采用 10— 16h 進行核算，不宜過長； （ 3）污泥固體負荷采用 20— 30kg/m2 設(shè)計計算 （ 1）剩余污泥量的計算 已知 ΔΧ = / d，取污泥含水率 P0=%，則剩余污泥量 Qs=錯誤 !未找到引用源。 =由于污泥量較小，因此此次設(shè)計采用一座間歇式重力濃縮池。 式中： P0— 濃縮前污泥的含水率 ,%； P1— 壓濾后污泥的含水率 ,%，本次設(shè)計取 80%。 = 錯誤 !未找到引用源。 因此此次設(shè)計 V =錯誤 !未找到引用源。 = 設(shè)池為正方形，則邊長 L=錯誤 !未找到引用源。 = （ c）底部錐體體積 設(shè)底邊傾角 45錯誤 !未找到引用源。 錯誤 !未找到引用源。 /2=1m V椎 =（ L2 + Ll + l2 ） h2/3= (d) 柱體高度 柱體體積 V柱 =V V柱 == 柱體高度 h3= V柱 /L2=(e) 濃縮池總高度： 設(shè)計超高 h3=，則濃縮池總高度 H=h1+h2+h3=1+2+= 壓濾機的選用 根據(jù)單臺壓濾機的生產(chǎn)能力為 、污泥含水率為 98％ ，在《給水排水設(shè)計手冊》第 11 冊上查得采用 CPF2021S5 型帶式壓濾機，其性能參數(shù)如表 36. 表 36 CPF2021S5 型帶式壓濾機 型號 濾帶寬 度（ mm） 濾帶速度 (m/min) 給料濃 度（ %） 濾餅水 分（ %） 生產(chǎn)能 力（ t/h） 電動機功 率（ kw） 外形尺 寸（ mm） 重量 （ t） 生產(chǎn)廠 武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 29 CPF2 000S5 2021 ～ ～ 6 58～87 ～ 1 4700 35002660 沈陽水處理 設(shè)備廠 武漢理工大學(xué)《水污染控制工程》課程設(shè)計說明書 30 果匯總 本次課程設(shè)計主要構(gòu)筑物的成果如表 41。 系列背耙式 細格柵除污機