【正文】 的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)可由式（ 628）計算。 每根管子的有效流通截面面積為 ????=??d??24 =178。 ??? = ???? ????????=(m178。K) （ 7） 傳熱溫差的初步計算 先不計 R134a 的阻力對蒸發(fā)溫度的影響，則有 Δ tm, = ta1?ta2lnta1?t0ta2?t0=℃ （ 8） 傳熱系數(shù)的計算 11 ???? = 1ataihi+rw+rs+atamrt+1hj = (m178。K) 由于 R134a 與聚酯油能互容，故管內(nèi)污垢熱阻可忽略。 q i = ataiq0 = 計算表明，假設的 qi初值 11800W/m178。較接近，偏差小于 1%，故假設有效。 Ao’ = ?0q0=178。 已選定垂直于氣流方向的管間距 s1=，故垂直于氣流方向的每排管數(shù)為 n1 = Hs1=11 深度方向為 4 排，共布置 48 根傳熱管，傳熱管的實際總長度為 Lt= 傳熱管的實際內(nèi)表面?zhèn)鳠崦娣e為 Ai = 9 5 πdiB=178。/kg 循環(huán)制冷量 ?0 kW 容積效率 η v 單位質(zhì)量制冷量 q0 kJ/kg 單位容積制冷量 qzv kJ/m179。/s qvh m179。/kg pk M Pa p0 M Pa 指示效率 η i 容積效率 η v 壓力比 π 單位質(zhì)量制熱量 q0 kJ/kg 單位容積制熱量 qzv kJ/m179。/s 實際輸氣量 qvs m179。 K） 當?shù)卮髿鈮毫? PB 101320 Pa 制冷量 ?0 kW 翅片厚度 δf m 銅管直徑 d0 m di m 熱導率 λf kW/(m/m 每米管長翅片間的管子表面面積 ab m178。/m 每米管長的外表面面積 abo m178。/m 每米管長平均直徑處的表面面積 am m178。 cpa kJ/(kg/s 最窄界面處的空氣流速 ω max m/s 空氣側(cè)干表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) j h0 kW/(m178。K) 空氣參數(shù) h1 kJ/kg h2 kJ/kg tw 9 ℃ 14 hw39。 kJ/kg d1 g/kg d2 g/kg dw39。 g/kg hm tm ℃ dm 10 g/kg 析濕系數(shù) ξ 循環(huán)空氣量 qm kg/h 進口狀態(tài)下空氣的比體積 v1 m179。/h 當量表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) hj kW/(m178。K) ρ 39。 m m 1/m 翅片效率 η f 管內(nèi) R134a蒸發(fā)時表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的計算 at m178。K) 飽和蒸氣的比定壓熱容 c p,g kJ/(kg 飽和蒸氣的密度 ρ g kg/m179。s 蒸氣的動力粘度 μ g PaK) 蒸氣的熱導率 λg W/(m 管內(nèi)的質(zhì)量流速 qi 39。 每根管子的有效流通截面面積 Ai m178。 ℃ 傳熱系數(shù)的計算 ko W/(m178。K) 核算假設的 q i 值 q0 W/m178。 蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)尺寸的確定 蒸發(fā)器所需的表面?zhèn)鳠崦娣e Ai 39。 A0 39。 蒸發(fā)器所需傳熱管總長 l t 39。 蒸發(fā)器寬 B m 蒸發(fā)器高 H m 實際迎風面積 Af m178。 m 傳熱管的實際內(nèi)表面?zhèn)鳠崦娣e Ai m178。取翅片節(jié)距 sf=2mm,迎風面上管中心距 s1=,s2管簇排列采用正三角形叉排。/m aof=af+ab= m178。/m 16 取當?shù)卮髿鈮?pb=,由干空氣熱物理性質(zhì)表，在空氣平均溫度 tw=℃條件下， Cpa=(kg k)、空氣的運動粘度 υ a=,ρ a=179。/h 選取迎風風速ω y=,則迎風面積 Ay=qv/ω y= m 178。 = 微元最窄截面的當量直徑 dc=2(s1db)(sfδ f)/((s1db)+(sfδ f))= mm 最窄截面風速 ω max=s1 sf/(s1db)(sfδ f) ω y=17 因為 b/de= 故雷諾數(shù)為： Ref=ω max de/ν r= 查《小型制冷裝置設計指導》表 318 和 319，用插入法求得空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)式中各系數(shù)為Ψ =、 n=,c=,m= ,則空氣側(cè)表面?zhèn)鳠嵯禂?shù) α of=CΨλ aRef^n(b/de)/dc =（㎡ K),計算翅片參數(shù) m，即 m=(2α of/λδ f) 189。 K) 取管壁與翅片間接觸熱阻 rb=㎡ K） ,計算冷凝器的總傳熱系數(shù) 紫銅管每米管長的平均面積 am=π di+d02 = Ko=1/(aof*ai/α ki+δ aof/(λ *am)+rb+1/α ofη o)=W/(㎡ 冷凝器的分路數(shù) n1=3 R134a 的質(zhì)量流量 qm=紫銅管內(nèi)截面積 Si Si=*（ di/2） 2= ㎡ R134a 質(zhì)量流速 qm q=qm/（ Si*n1） = kg/（ s*m2） （ 3） 計算結(jié)果如下： 波紋翅片冷凝器設計計算 說明：該換熱器為波紋翅片，風與氟進行交差流動換熱，按純逆流換熱情況進行計算；管簇排列為正三角形叉排。 動壓 Δ p’ =ρ aω y 178。/h、 輸入功率 、 風壓為 ， 查軸流風機類型可選 型風機一臺 , 該軸流式風機轉(zhuǎn)速 1450rpm，風量 2737m179。 23 五、毛細管的 設計 制冷劑在毛細管內(nèi)的兩相流動過程十分復雜，難以精確計算。 為了簡化計算，假定由冷凝器出口至毛細管進口前的總流動阻力損失相當于飽和溫度降低了 ℃，因此進入毛細管時液體制冷劑的過冷度為 △ t=()=℃ 由 pk、△ t 值查毛細管進口與流量的關(guān)系圖的標準毛細管的流通量 qm= kg/h 流量系數(shù) ： ? =qm1/(Z 六、管路設計 制冷管路的設計應合理選擇管材、管徑，盡量縮短管線長度，以減少管路阻力損失，并防止制冷劑產(chǎn)生“閃氣”現(xiàn)象。如果管徑較大（ d? 25mm），亦可采用無縫鋼管。對吸氣管道而言，總的允許壓力損失約 1020 aKP ,相當于制冷劑的飽和溫度降低 1 C0 ；對排氣管道而言，總的允許壓力損失約 1540 aKP ，相當于制冷劑的飽和溫度升高 12C0 。 在系統(tǒng)的制冷劑流量計工況已確定的情況下，壓力損失決定于管內(nèi)制冷劑的流速。對于上升的吸氣管，考慮到回油問題，制冷劑的流速一般應不低于 8 sm/ 。 其中， f 、 ? 的具體數(shù)值可查閱有關(guān)手冊。 常用紫銅管的規(guī)格見《小型制冷裝置設計指導》 741. 制冷劑管道管徑的配置也可根據(jù)各設備的進、出口口徑的大小適當選配。干燥劑一般采用硅膠或分子篩。這一流速范圍將作為選擇干燥器直徑大小的依據(jù)。為防止吸附劑粉末進入管路系統(tǒng)，干燥過濾器的兩端均裝有網(wǎng)眼為 的銅絲網(wǎng)以及紗布、25 脫脂棉等過濾層。 干燥過濾器結(jié)構(gòu)簡單，一般制造廠都成套配給，可根據(jù)管直徑選用