【正文】 可以順利地到達(dá)任何一處。 污水廠高程布置原則 （ 1）為了保證污水處理過(guò)程中，污水能順利自流，必須精確計(jì)算各構(gòu)筑物之間的水頭損失。 （ 3）計(jì)算水頭損失時(shí)，按最大設(shè)計(jì)流量進(jìn)行計(jì)算。 （ 5）污水廠的場(chǎng)地豎向布置，應(yīng)考慮土方平衡，并考慮有利于排水。廠區(qū)內(nèi)高程布置的主要特點(diǎn)是先確定最大構(gòu)筑物的地面標(biāo)高和水面設(shè)計(jì)標(biāo)高，然后根據(jù)水頭損失通過(guò)水力計(jì)算遞推前后構(gòu)筑物的各項(xiàng)控制標(biāo)高。 處理程度的計(jì)算 SS 的去除率： ? = %95%1 002 02 102 02 ??? COD 的去除率： ? = %%1 003 72 503 72 ??? BOD5的去除率： ? = %95%1 002 00 102 00 ??? 畢業(yè)設(shè)計(jì) _卡羅賽氧化溝 AO 工藝 20 NH3N 的去除率： ? = %%1 00 ??? 第 9章 一級(jí)處理 、泵前中格柵 、設(shè)計(jì)流量 設(shè)兩個(gè)泵前中格柵 ， 所以設(shè)計(jì)流量為： sm / 3m a xm a x ????? 、設(shè)計(jì)參數(shù)選取 格柵計(jì)算草圖見(jiàn)圖 911，設(shè)柵前水深 h=，過(guò)柵流速 v=，柵條間隙取e=30mm=（取值范圍為 1040mm），格柵安裝角 60?? ，柵條寬度 S=，柵條斷面為矩形斷面。 柵槽寬度 (B) B=S（ n1） +en=? (361)+? 36= ,取 B= 進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度 (L1) 設(shè)進(jìn)水渠寬 B1= 其漸寬部分展開(kāi)角度 ? 1=20。選用 ZZG 型鏈條式格柵除污機(jī)三臺(tái)，兩用一備，配套電機(jī)功率為 。 H 1 / tg αhh1h1H1Hhh2 圖 921 、設(shè)計(jì)計(jì)算 柵條的間隔數(shù) (n) 60s i i nm a x ???? ????? e hvQn ? 個(gè) 柵槽寬度 (B) B=S（ n1） +en=? (801)+? 80= ,取 B= 進(jìn)水渠道漸寬部分的長(zhǎng)度 (L1) 設(shè)進(jìn)水渠寬 B1= 其漸寬部分展開(kāi)角度 ? 1=20。 、沉砂池 沉砂池的功能是去除比重較大的無(wú)機(jī)顆粒，設(shè)在初沉池之前，以減輕沉淀池的負(fù)荷及改善污泥處理構(gòu)筑物的處理?xiàng)l件。 本設(shè)計(jì)設(shè)兩座旋流沉砂池，并且配備三臺(tái)砂水分離器，一臺(tái)備用。 X城市污水沉砂量，可按每 106m3污水沉砂 30m3計(jì)算，其含水率約為 60%，容重約為 1500kg/m3。 Kz生活污水總量變化系數(shù)。（最小值為4C）LKJHGFEDCBA 圖： 每天的沉砂量 Vs1=21 V= 21 ? =沉砂池設(shè)計(jì)日產(chǎn)含水率 60%，容重 1500kg/m3,砂重 . 每天排砂 的實(shí)際重量為： kgVV s %601 %6011500 1 ?? ???? 圓截錐部分容積： V1= 4h (R2+Rr+r2) V1= 322 )( m?????? 則沉砂池的尺寸 :D? H=? 。處理對(duì)象是懸浮物質(zhì) ,同時(shí)也可去除部分 BOD5,也可改善生物處理構(gòu)筑物的運(yùn)行條件并降低其 BOD5負(fù)荷 ,本設(shè)計(jì)采用普通輻流式沉淀池。h) 取 q0= m3/(m2 P—污泥含水率，取 96% r—污泥容重，取為 1t/m3 T—兩次排泥的時(shí)間間隔， T=2d W= 次）（ /)96100(12 210010% 36 m???? ???????? ? 污泥斗容積 (V1) 設(shè) r1=2m， r2=1m， ? =600，則： h5=(r1r2)tg? =(21)tg60176。 滿足要求 沉淀池總高度 (H) H=h1+h2+h3+h4+h5 =++++= 其中 , h1—池子超高，取 。主要作用是去除污水中呈膠體和溶液態(tài)的有機(jī)污染物，本方案采用 A/O 工藝作為二級(jí)處理系統(tǒng)。本工藝可以建成分建式缺氧 —好氧活性污泥脫氮系統(tǒng)，即反硝化、硝化與 BOD 去除分別在兩座不同的反應(yīng)器內(nèi)進(jìn)行；也可以建成合建式裝置，即反硝化反應(yīng)及硝化反應(yīng)、 BOD 去除都在一座反應(yīng)器內(nèi)實(shí)施，但中間隔以擋板。 設(shè)計(jì)流量為： /d7 0 7 6 1 . 6 m/h2 9 4 8 .4 m/s0 .8 1 9 m 333 ???Q 其基本流程為： 、污水處理程度的計(jì)算 初沉池出水的水質(zhì)為： (1)BOD5經(jīng)初沉池按去除 25%計(jì)： BOD5=200(125%)=150mg/L 污水 中格柵 污水提升泵房 沉砂池 初沉池 缺氧池 好氧池 二沉池 混合液回流 污泥回流 剩余污 泥 濃縮池 脫水機(jī)房 泥餅外運(yùn) 細(xì)格柵 出水 畢業(yè)設(shè)計(jì) _卡羅賽氧化溝 AO 工藝 29 (2)SS 經(jīng)初沉池按去除 50%計(jì)： SS=202(150%） =(3)COD 經(jīng)初沉池按去除 20%計(jì)， COD=372(120%） =(4)NH3N 經(jīng)初沉池按去除 10%計(jì) , NH3N=(110%)=系統(tǒng)的負(fù)荷為： 假定污水 TKN 由于同化去除百分?jǐn)?shù)為 10%，則由于微生物同化從剩余污泥排除去除 TN 為： 10%=所以，根據(jù)出水水質(zhì)要求， A/O 工藝中各種組分含量的理論去除量為： (1)BOD5去除量 =(15010)/1000=(2)NH3N 去除量 =( )/1000=(3)同化 TN 去除量 =?（ ） /1000=由（ 2） —（ 3）得：硝化 /反硝化 TN 去除量 ==、 A/O 工藝的設(shè)計(jì)計(jì)算步驟 好氧區(qū)容積計(jì)算 （ 1）計(jì)算硝化菌最大比增長(zhǎng)速率 μN(yùn),max= )15( ?Te 按冬季最低水溫 T=12℃ 時(shí) , μN(yùn),max = )1512( ??e = （ 2）計(jì)算穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下硝化菌的比增長(zhǎng)速率 μN(yùn)=μN(yùn),max11NKNN ?=? 515? = 式中 : N1——硝化出水 NH+4N 濃度， mg/L； KN——硝化菌氧化氨氮飽和常數(shù)， mg/L,一般為 ； （ 3）計(jì)算最小泥齡 mc? = dN 11 ??? （ 4）計(jì)算設(shè)計(jì)泥齡 畢業(yè)設(shè)計(jì) _卡羅賽氧化溝 AO 工藝 30 mcFdc D ?? ?? 式中 : DF = FF PS ? ； DF——設(shè)計(jì)因數(shù)，一般為 ～ ，取 ； PF——峰值函數(shù)； SF——安全系數(shù) 。d) 式中： OBSq —含碳有機(jī)物的去除速率 （ 7）計(jì)算好氧池水力停留時(shí)間 t, t=Xq SSOBS 10? 式中 : S0,S1——進(jìn)出水有機(jī)物的濃度， mg/L。取 X=3500mg/L f 取 ， 則 : t= hd ???? ? （ 8）好氧池容積 V=Qmaxt== 采用 4 個(gè)池子，則每池容積： V′= ? m3 （ 9）有機(jī)污染物量與活性污泥量的比值 畢業(yè)設(shè)計(jì) _卡羅賽氧化溝 AO 工藝 31 MF = m a x 0 ????VX S gBOD5/(gMLSSd),符合規(guī)定； （ 10）計(jì)算好氧池生物硝化產(chǎn)生 NOxN 總量 TKNox TKNox=－ － 5=（ 11）好氧池平均硝化速率 SNR 為 SNR= 89 61 ??? ?gNH4+N/（ gMLVSS本系統(tǒng)的回流污泥采用螺旋泵提升。d） SDNR1=? +=(gMLVSS 計(jì)算剩余排放的污泥 △ X=YobsQLr=（ 20010） 103=式中： Yobs——污泥凈產(chǎn)率系數(shù)， kgMLSS/kgBOD5； Lr——去除的 BOD 濃度， kg/m3 需氧量計(jì)算 （一）平均流量時(shí)的需氧量 （ 1）平均流量時(shí) BOD5去除 量為： ? ? 112101000 1020219000 ??? kg/d NH4N 氧化量： 231 00 0 90 0 0 ?? kg/d （ 2）生物硝化系統(tǒng)，含碳有機(jī)物氧化需氧量與泥齡和水溫有關(guān)，每去除 1kgBOD5需氧 ～ ；本設(shè)計(jì)中每氧化 1kgBOD5需氧 , 每氧化 1kgNH4N 需氧 。本設(shè)計(jì)中每氧化 1kgBOD5需氧 ,則碳氧化硝化需氧量為： ? +? =（ 3）每還原 1gNO3N 需 ，由于利用污水中的 BOD5 作碳源，減少需氧量為： ? ? dkg / ???? 實(shí)際需 氧量為： Rmax= =供氣量的計(jì)算 （ 1）脫氧清水充氧量 按最不利情況 t=30℃ 時(shí)考慮，換算為在 20℃ 條件下脫氧清水的充氧量，按下式計(jì)算： ? ?20)(0 )( )20( ????? TTsb sCCa CRR ?? 取水中溶解氧飽和度 LmgCS /)20( ? ，曝氣池混合液中平均氧飽和度LmgC Sb /)30( ? ， ? =， β=， c=， ? = 帶入各值，得平均時(shí)需氧量： )( )2030(0 ?????? ?? ?RkgO2/h 相應(yīng)的最大時(shí)需氧量為： 畢業(yè)設(shè)計(jì) _卡羅賽氧化溝 AO 工藝 35 )( )2030(( m a x)0 ?????? ?? ?RkgO2/h （ 2）曝氣池供氧量 按下式計(jì)算，即： 100 0 ?? AS ERG 式中 EA—空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移效率，對(duì)網(wǎng) 狀膜型中微孔空氣擴(kuò)散器取值 12﹪ 。 （ 2）空氣管道中的空氣流速一般采用： 豎管、小支管： 4—5m/s 干管、支管： 10—15m/s，流速不宜過(guò)高以免發(fā)生噪聲 （ 3）布置空氣管道 ,在相鄰的兩個(gè)廊道的隔墻上設(shè)一根干管，共 10 根干管 ,再每根干管上設(shè) 5 對(duì)配氣豎管，共 10 條配氣豎管，每根豎管的供氣量： 畢業(yè)設(shè)計(jì) _卡羅賽氧化溝 AO 工藝 36 ? hm/3 空氣干管出水 （ 4）曝氣池的平面面積為： 42630=3120m2 （ 5）本設(shè)計(jì)采用網(wǎng)狀膜型中微孔空氣擴(kuò)散器，敷設(shè)于距池底 處，淹沒(méi)深度為。即總共為 72 個(gè) 70 個(gè)。 選擇一條從鼓風(fēng)機(jī)房開(kāi)始的最遠(yuǎn)最長(zhǎng)的管路作為計(jì)算管路。 空氣干管和支管以及配氣豎管的管徑 ,根據(jù)通過(guò)的空氣量和相應(yīng)的流速按附錄 2 加以確定。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表： 由表得 ,空氣管道系統(tǒng)的總壓力損失為： ? ? ????? hh akp 網(wǎng)狀膜空氣擴(kuò)散器的壓力損失取 akp ,則總壓力損失為： ??為安全計(jì) ,設(shè)計(jì)取值為 14 akp 。該空壓機(jī)風(fēng)壓 50 akp ,風(fēng)量80 m3/min,正常條件下 ,8 臺(tái)工作 ,2 臺(tái)備用 ,高負(fù)荷時(shí) ,9 臺(tái)工作 ,1 臺(tái)備用。 Carrousel 型氧化溝是 1967 年由荷蘭的 DHV 公司開(kāi)發(fā)研制的，它的研制目的是為滿足在較深的氧化溝溝渠中使混合液充分混合，并能夠維持較高的傳質(zhì)效率，以克服小型氧化溝溝深較淺、混合效果差等的缺陷。 、設(shè)計(jì)參數(shù) 擬用卡羅塞（ Carrousel）氧化溝，去除 BOD5 與 COD 之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水 NH3N 低于排放標(biāo)準(zhǔn)。 NOD=。d K1= Ko2=剩余堿度 : 100mg/L(保持 PH≥)。 需用于氧化的 NH3N == mg/L。其中好氧段長(zhǎng)度為 ?? ，缺氧段長(zhǎng)度為=。 校核實(shí)際污泥負(fù)荷： ? ? dk gML SSk gB O DXVQSN as ???? ???? / （ ～ /kgBOD kgMLSS d?之間） 需氧量計(jì)算： 采用如下經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算 : 32 )/( NONM L S SBSAdkgO rr ???????? A——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取 ； Sr——去除的 BOD5濃度， mg/L； B——經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，取 ； MLSS——混合液懸浮固體濃度， mg/L. 其中：第一項(xiàng)為合成污泥需氧量，第二項(xiàng)為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項(xiàng)為硝化污泥需氧量 ,第四項(xiàng)為反硝化污泥需氧量。 )——20。 )——30。 C——混合液中 DO 濃度，取 2mg/L。