【正文】 1開關(guān)是 1（ KBZ400）真空饋電開關(guān)，采用的保護(hù)裝置是電子保護(hù)，額定工作電流為 400A。 式中： sIop. 整定電流值 IQe－通風(fēng)機(jī)額定起動電流； ∑ IRe－除通風(fēng)機(jī)外其余負(fù)荷的額定電流。 1開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =,整定值為 75A。 (2)3（ KBZ400） 型真空 饋電的整定： 短路保護(hù)： 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 23 頁 ≥ IQe +∑ Ie=+= 故 3饋電開關(guān)短路保護(hù)整定電流為 485Ａ 靈敏度校驗(yàn)： Kr=sIopId.)2(min=4852142= 合格?，F(xiàn)場整定時(shí)，根據(jù)開關(guān)的實(shí)際電流整定檔位，精確整定。 短路保護(hù)： ≥ IQe +∑ Ie=328+++1= 故 7饋電開關(guān)短路保護(hù)整定電流為 345Ａ 靈敏度校驗(yàn)： 345579.)2(m in ???? sIopIdKr 合格。現(xiàn)場整定時(shí)，根據(jù)開關(guān)的實(shí)際電流整定檔位，精確整定。 12開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =,整定值為 78A。 (5)13饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 13開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =,整定值為 78A。 (6)15饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 15開饋電關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =+++=,整定值為 83A。 (8)21饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 21開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =+=,整定值為94A。 (9)24饋電開關(guān)（ KBZ400）保護(hù)裝置的整定。 24開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =++=,整定值為 63A。 (10)28饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。因此， 28饋電開關(guān)整定為： sIop. ≥ ∑ Ie=*263=，實(shí)際整定為 400Ａ。 28開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =,整定值為 162A。 (11)30饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 30開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie=+++=,整定值為 195A。 短路保護(hù)： sIop. ≥ IQe+∑ Ie=+0= 故 35饋電開關(guān)短路保護(hù)整定電流為 880Ａ 靈敏度校驗(yàn)： 8804720.)2(m in ???? sIopIdKr 合格。 (14)38饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 38開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =+=,整定值為87A。 (15)39饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 39開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =,整定值為 43A。 (16)40饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 40開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =,整定值為 43A。 (6)41饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝 置的整定。 41開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =,整定值為 78A。 (12)42饋電開關(guān)（ KBZ200）保護(hù)裝置的整定。 42開關(guān)的保過載護(hù)電流計(jì)算值為 Iz≤∑ Ie =+++=,整定值為 190A。 (17)2開關(guān) (QBZ2*120)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 70A 短路保護(hù)整定 == 靈敏度校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (19)5開關(guān) (SQ120B)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 6A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (21)9開關(guān) (QBZ30)的整定 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 28 頁 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 6A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (23)11開關(guān) (QBZ30)的整定 過負(fù) 荷保護(hù) =Ie= 整定值為 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (25)16開關(guān) (QBZ200)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 40A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2) = = 合格。 (27)18開關(guān) (QBZ80N)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 9A 短路保護(hù)整定 ==112A 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (29)22開關(guān) (QBZ200)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 90A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (31)25開關(guān) (QBZ200)的整定 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 30 頁 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 50A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (33)27開關(guān) (QBZ30)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 3A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 (35)31開關(guān) (QBZ2*120)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 70A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2) = = 合格。 (37)33開關(guān) (QBZ2*80)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定為 19Ａ 短路保護(hù)整定 ==152A 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= 1524368 = 合格。 (39)36開關(guān) (QBZ200)的整定 過負(fù)荷保護(hù) =Ie= 整定值為 170A 短路保護(hù)整定 == 過負(fù)荷可靠系數(shù)校驗(yàn)： Kr= (2)min.IdIops= = 合格。 六、電纜熱穩(wěn)定校驗(yàn) 支線電纜 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 32 頁 根據(jù)供電系統(tǒng)圖，負(fù)荷開關(guān)的過載整定電流均小于支線電纜的長期允許載流量，故均符合電纜熱穩(wěn) 定的要求。即：電纜換算長度為 1300m，查表得知 571)2( 71 ??dI ，則： )2( 71)3( 71 ?? ?? dd II 。； )3(KI －三相最大穩(wěn)態(tài)短路電流， A； ft －短路動作的假想 時(shí)間， S； C－熱穩(wěn)定系數(shù)。； ft － 16饋電開關(guān)動作時(shí)間，取 ； C－電纜熱穩(wěn)定系數(shù)，取 C＝ 93℃。（支線電纜最小截面積為 4mm178。 干線電纜 2移動變電站所供負(fù)荷干線電纜的熱穩(wěn)定校驗(yàn)，以所供負(fù)荷干線線路最長、 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 33 頁 供電距離最遠(yuǎn)的干線電纜，即干線 92?I 點(diǎn)短路時(shí)，校驗(yàn)電纜的熱穩(wěn)定性。 電纜最小熱穩(wěn)定截面積計(jì)算，根據(jù)《煤礦電工手冊》礦井供電（下）公式1038計(jì)算，則最小熱穩(wěn)定截面 S： 公式： C tIA fK ?? )3(min 式中： minA －電纜短路時(shí)熱穩(wěn)定要求的最小截面， mm178。 則： ???S 式中： S－最小熱穩(wěn)定截面， mm178。 因干線電纜的最小截面積為 95mm178。），遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于電纜最小熱穩(wěn)定校驗(yàn)截面，故初選的干線（支線）電纜符合要求，選擇合格。即：電纜換算長度為 133m，查表得知 AId 4260)2( 83 ?? ，則： AII dd )2( 83)3( 83 ?? ?? 。； )3(KI －三相最大穩(wěn)態(tài)短路電流， A； ft －短路動作的假想時(shí)間， S； C－ 熱穩(wěn)定系數(shù)。； ft － 16饋電開關(guān)動作時(shí)間，取 ； C－電纜熱穩(wěn)定系數(shù)，取 C＝ 93℃。 （支線電纜最小截面積為 35㎜178。 七、選高壓電纜 入井總電源 電纜截面的選取，按移動變電站負(fù)荷容量選電纜截面： K V ASSSS 1 8 9 06 3 06 3 06 3 0321 ???????? 則，供移動變電站的高壓電纜的電流為： AUSIN 18 903 11 ???? ? 己知 35mm178。 井底移動變電站電源電纜截面的選取： AUSIN 6303 32 ???? 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 35 頁 己知 35mm178。 電壓損失校驗(yàn)電纜截面： 根據(jù)公式： )(101000% 002 ?tgXRLPUUn?????? 式中： %U? －電壓損失百分?jǐn)?shù)； nU －額定電壓， KV； P－電纜輸送的有功功率， MW； L－電纜線路長度， Km； 0R 、 0X －電纜線路單位長度的電阻及電抗 Km/? 。 則 : )(10 1000% 002 ?tgXRLPUU n ?????? 2 ????? =7% （允許電壓損失）合格。 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 36 頁 則 : )(10 10 00% 002 ?tgXRLPUU n ?????? 10101000 2 ????? =7% （允許電壓損失）合格。查表得知 AId 9247)2(0 ? ，則 AII dd )2( 0)3( 0 ?? 。大于電纜最小熱穩(wěn)定截面，故所選的高壓電纜合格。 （二）繼電保護(hù)裝置的整定計(jì)算： PBG150高壓配電箱為瞬時(shí)動作的過流脫扣器，其動作電流計(jì)算值，根據(jù)《煤礦電工手冊》礦井供電（下）公式 1361及 1362計(jì)算： 公式： ???? )(~ nQeiTra IIKKI 式中： aI －高壓 配 電箱的過電流繼電器電流整定值， A； 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 37 頁 QeI －起動電流最大的一臺或幾臺同時(shí)起動的電動機(jī)的額定起動電流，A； ?nI －其余電氣設(shè)備的額定電流之和， A； TrK －變壓器的變壓比； iK －電流互感器的變流比。 1PBG150高壓配電箱整定： 1PBG150高壓配電箱的整定計(jì)算，根據(jù)公式 1361為： )(~ ????? nQeitra IIKKI )328481( ???? = 上式： －可靠系數(shù)； － 1＃ 移動變的變壓比； 20－配電箱電流比。 靈敏度系數(shù)校驗(yàn)： )2( ???? aitr SCS IKK IK 9247 ????? 合格。 2PBG150高壓配電箱整定： 2PBG150高壓配電箱的整定計(jì)算，根據(jù)公式 1361為： )(~ ????? nQeitra IIKKI )220456( ???? =5A 上式： －可靠系數(shù)； － 1＃ 移動變的變壓比； 20－配電箱電流比。 靈敏度系數(shù)校驗(yàn)： )2( ???? aitr SCS IKK IK 9247 ????? 合格。 3 PBG6高壓配電箱整定： 3PBG150高壓配電箱的整定計(jì) 算，根據(jù)公式 1361為： )(~ ????? nQeitra IIKKI )362875( ????? 式中： 20－ 3配電箱的變流比； － 3＃ 移動變的變壓比。 黑眼圈煤礦井下供電設(shè)計(jì) 39 頁 靈敏度系數(shù)校驗(yàn)： )2( ???? aitr SCS IKK IK 9247 ＞???? 合格。 3 PBG150高壓配電箱過載整定： 高壓配電箱遮斷能力校驗(yàn) 已知移動變二次側(cè)端子處三相短路電流作用到一次側(cè)穩(wěn)態(tài)電流為 1065A,所選高壓配電箱遮斷電 流最小為 9247A，故所選高壓配