【正文】 2y —— 因上層層高變化的修正值； 3y —— 因下層層高變化的修正值； h —— 框架柱高度。 表 ①軸柱反彎點位置 層號 h /m i? 0y 1y 2y 3y y /y h m? 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 1 0 0 0 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 18 表 ③軸柱反彎點位置 層號 h /m i? 0y 1y 2y 3y y mhy /? 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 ④ 軸柱反彎點位置 層號 h /m i? 0y 1y 2y 3y y mhy /? 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 表 ⑥ 軸柱反彎點位置 層號 h /m i? 0y 1y 2y 3y y /y h m? 5 0 0 0 4 0 0 0 3 0 0 0 2 0 0 0 1 0 0 0 （資料來源：《混凝土設(shè)計原理》 [3]第 199頁表 ， 202頁表 、 ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 19 風(fēng)荷載作用下內(nèi)力計算： 表 風(fēng)荷載作用下①軸柱剪力及梁柱端 M 計算 層號 /iV kN ?D imD /imDD? /imV kN /y h m? cM上 cM下 bM總 5 29336 4120 4 29336 4120 3 29336 4120 2 29336 4120 1 27070 6600 表 風(fēng)荷載作用下③軸柱剪力及梁柱端 M 計算 層號 /iV kN ?D imD /imDD? /imV kN /yh m cM上 cM下 bM左 bM右 5 29336 3626 4 29336 3626 3 29336 3626 2 29336 3626 1 27070 6851 表 風(fēng)荷載作用下 ④ 軸柱剪力及梁柱端 M 計算 層號 /iV kN ?D imD /imDD? /imV kN /y h m? cM上 cM下 bM總 5 29336 4120 4 29336 4120 3 29336 4120 2 29336 4120 1 27070 6600 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 20 表 風(fēng)荷載作用下 ⑥ 軸柱剪力及梁柱端 M 計算 層號 /iV kN ?D imD /imDD? /imV kN /yh m cM上 cM下 bM左 bM右 5 29336 3626 4 29336 3626 3 29336 3626 2 29336 3626 1 27070 6851 由以上表格繪出風(fēng)荷載作用下的 KJ15內(nèi)力的 M、 Q、 N 圖，詳見圖 。） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 24 圖 右風(fēng)荷載作用下 KJ15彎矩圖 （單位： kNm? ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 25 圖 右風(fēng)荷載作用下 KJ15剪力圖 （單位： kN ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 26 圖 右風(fēng)荷載作用下 KJ15軸力圖 （單位： kN ） （注：圖中“ +”表示軸向拉力，“ ”表示軸向壓力。 在本框架的設(shè)計中，由于活荷載與恒載的比值不大于 1，可不考慮活荷載的最不利位置，而把活荷載同時作用于所有的框架上，這樣求得的內(nèi)力在支座處與按最不利荷載位置法求得的內(nèi)力極為相近，可直接進行內(nèi)力組合。 ② 計算匯交于每一個節(jié)點各桿的轉(zhuǎn)角分配系 數(shù) ? ?12?? ?? ?ikik ikiii （ ） 并檢查是否滿足 ，以作校核。如當(dāng)一端為鉸接時，乘以 3/4 的修正系數(shù)，當(dāng)利用正對稱的奇數(shù)跨框架時，中間跨橫梁的線剛度乘以 修正系數(shù)。求出匯交 于每一節(jié)點的各桿固端彎矩之和 giM ，把它寫在該節(jié)點的內(nèi)框中。按上式進行演算時，可選擇任意節(jié)點開始（一般從不平衡彎矩較大的節(jié)點開始），循環(huán)若干輪，直至全部節(jié)點上的彎矩值達到 要求的精度為止。 ⑤ 按下式計算每一桿端的最后彎矩值，即 2 ?? ? ?gik ik ik kiM M M M （ ） 或 ()??? ? ? ?gik ik ik k i ikM M M M M （ ） ⑥ 根據(jù)算得的各桿端彎矩值，作最后的彎矩圖并求得相應(yīng)的剪力圖和軸力圖。 ? ?? 2139。湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 28 圖 恒荷載作用下的迭代計算（單位： kNm? ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 29 圖 恒荷載作用下最后桿端彎矩（單位： kNm? ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 30 圖 活載作用下的迭代計算 （單位： kNm? ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 31 圖 活載作用下最后桿端彎矩 （單位： kNm? ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 32 圖 恒荷載作用下 KJ15彎矩圖（單位： kNm? ） 注：節(jié)點彎矩不平衡是因為節(jié)點有等代力矩的緣故?？紤]結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響，在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。 由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》 [1]可知，支座邊緣處的內(nèi)力值按以下公式計算： 2bVMM ???邊 () 2bqVV ???邊 () 式中 M 邊 —— 支座邊緣截面的彎矩標準值； V 邊 —— 支座邊緣截面的剪力標準值； M —— 梁柱中線交點處的彎矩標準值； V —— 與 M 相應(yīng)的梁柱中線交點處的剪力標準值； q —— 梁單位長度的均布荷載標準值； b —— 梁端支座寬度（即柱截面高度）。按軸線計算簡圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 39 圖 恒載作用下調(diào)幅后 框架梁彎矩圖（單位： kNm? ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 40 圖 活載作用下調(diào)幅后框架梁彎矩圖（單位： kNm? ） 湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 41 內(nèi)力組合 由《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計》 [1]可知荷載效應(yīng)控制的組合公式如下。 可變荷載效應(yīng)控制的組合： 10 .9nG G K Q i Q ikiS S S????? ? () 式中 G? —— 永久荷載分項系數(shù)，取 ； SGK—— 按永久荷載標準值 GK計算的荷載效應(yīng)值； Qi? —— 第 i個可變荷載的分項系數(shù)，取 ； QikS —— 按可變荷載標準值 QiK計算的荷載效應(yīng)值。 柱控制截面上最為利內(nèi)力的類型為： （ 1） maxM 及相應(yīng)的軸力 N 和剪力 V； （ 2） maxM? 及相應(yīng)的軸力 N和剪力 V； （ 3） maxN 及相應(yīng)的彎距 M 和剪力 V； （ 4） minN 及相應(yīng)的彎距 M 和剪力 V； （ 5） maxV 及相應(yīng)的彎距 M 和軸力 N； 為了施工的簡便以及為了避免施工過程中可能出現(xiàn)的錯誤起見，框架柱通常采用對稱配筋。 本設(shè)計中，對于框架梁只進行一層、四層以及五層的內(nèi)力組合，取每根框架梁的左支座，右支座和跨中截面為控制截面。 綜上所述，本設(shè)計書采用表格形式給出了柱架梁，框架柱各截面的內(nèi)力組合。 m；剪力單位 kN；軸力單位 kN湖南工業(yè)大學(xué)科技學(xué)院畢業(yè)設(shè)計（論文） 43 表 用于承載力計算的梁①③的內(nèi)力組合表 1 層號 截面 恒 載 活 載 左 風(fēng) 右 風(fēng) 179。恒載 179。左風(fēng) 179。 m ，剪力的單位為 kN 。恒載 179?；钶d 179。右風(fēng) ① ② ③ ④ ⑤ 5 左端 M V 跨中 M 右端 M V 4 左端