【正文】 1693 表 33 框架 B 軸柱側(cè)移剛度值的計(jì)算 層數(shù) 截面 bh?（ m2） 混凝土彈 性模量 EC (KN/M2) 層高 hi（ m） 線剛度iC （ 410） K ? 2i12h (1/m2) c 2i12D= i h? (KN/m) 上層 107 9 4 = ?? = ? ?? 25847 首層 107 2 =? = ? ?? 10604 表 34 結(jié)構(gòu)自振周期的計(jì)算 層次 1 2 3 4 5 iG 3888.5 KV 2197.2 kD? 33990 54305 54305 54305 54305 河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 14 K? i? 2i? iiG? 1892.6 2iiG? 結(jié)構(gòu)自振周期21112 = 1 .1 4 sniiiniiiGTG??????? 結(jié)構(gòu)自振周期 T1的調(diào)整，調(diào)整系數(shù)取 ，則 T1= 多遇水平地震作用計(jì)算 （ 1）計(jì)算結(jié)構(gòu)等效總重力荷載代表值： Geq= Gi； Geq= = （ 2）混凝土結(jié)構(gòu)的阻尼比 ? 取 ； 1 max1gTT????? ????， 8 度設(shè)防區(qū)，查表得 max? 為 ；查表得第一組 ，二類場地的特征周期值 Tg 為 ， T1為 ，故 ? ? 0 .91 = 0 .3 5 0 .8 0 .1 6 = 0 .0 7 6? ?? （ 3）計(jì)算總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： E K 1 e qF = G = 0 . 0 7 6 3 3 0 5 . 3 k N = 2 5 1 . 2 Nk? ? （ 4）計(jì)算各質(zhì)點(diǎn)多遇水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： T1 Tg(查表得第一組，二類場地的特征周期值 Tg 為 ) 故頂部附加地震作用系數(shù) n? 為： T? ? ? ? 第 3 章 荷載計(jì)算 15 頂層水平地震作用： in E K n E Knjjj1GHF (1 ) F FGHi n???? ? ?? ； 故 56 4 5 . 2 3 . 6F ( 1 0 . 1 2 4 ) 2 5 1 . 29 1 3 . 7 5 . 2 5 + 7 7 6 3 . 6 3 + 6 4 5 . 2 3 . 60 . 1 2 4 2 5 1 . 2 6 7 . 4 kN?? ? ? ?? ? ? ??? 56 4 5 . 2 3 . 6F ( 1 0 . 1 2 4 ) 2 5 1 . 29 1 3 . 7 5 . 2 5 + 7 7 6 3 . 6 3 + 6 4 5 . 2 3 . 60 . 1 2 4 2 5 1 . 2 6 7 . 4 kN?? ? ? ?? ? ? ??? 其余各層水平地震作用：1(1 )iii n E knjjjGHFFGH????? ； 故 2347 7 6 3 . 6= F = F ( 1 0 . 1 2 4 ) 2 5 1 . 29 1 3 . 7 5 . 2 5 + 7 7 6 3 . 6 3 + 6 4 5 . 2 3 . 6= 4 2 . 8 k NF ?? ? ?? ? ? ? 19 1 3 . 7 5 . 2 5 ( 1 0 . 1 2 4 ) 2 5 1 . 29 1 3 . 7 5 . 2 5 + 7 7 6 3 . 6 3 + 6 4 5 . 2 3 . 6= 5 0 . 2 k NF ?? ? ?? ? ? ? 河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 16 圖 結(jié)構(gòu)水平地震作用布置圖 抗震變形驗(yàn)算 多遇地震作用下的樓層內(nèi)最大水平彈性層間位移驗(yàn)算： u h/550e?? 混凝土結(jié)構(gòu)的阻尼比 ? 取 ? ?uh?? ? ? ? ?ej mk=1 jkiu= V D? ? u? 層間彈性位移 ??eVi樓層 i 的彈性地震剪力 ijD 樓層 i第 k號柱子的側(cè)向剛度 m 框架第 j 層的總柱數(shù)。 圖中梁上分布荷載有矩形和梯形兩部分組成，在求固 端彎矩時(shí)可直接根據(jù)圖示荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載及三角形分布荷載化為等效均布荷載，等效均布荷載的計(jì)算公式如圖 所示。 39。5 A B 5 5 1 5 2g 0 . 3 2 5 . 2 5 0 . 3 2 3 3 . 1 2 1 5 . 8 4 /B C A B A Bg g g k N m? ? ? ? ? ? ? 39。A B 1 2g 0 . 3 2 1 1 . 3 2 0 . 3 2 2 9 . 9 5 2 0 . 9 /B C A B A Bg g g k N m? ? ? ? ? ? ? 化作均布荷載后，結(jié)構(gòu)可用彎矩分配法計(jì)算并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取 二分之一結(jié)構(gòu)計(jì)算，二分之一結(jié)構(gòu)如圖 所示。 2 25 5 5 511 1 5 . 8 4 7 . 8 8 0 . 4 k N m1 2 1 2A B B A A B A BM M g l? ? ? ? ? ? ? 39?？蚣芰涸趯?shí)際分布荷載作用下按簡支梁計(jì)算的跨中彎矩如圖 所示。 圖 活荷載彎矩二次分 配法彎矩圖 第 4 章 內(nèi)力計(jì)算 23 圖 圖 活荷載作用下的剪力圖 河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 24 圖 結(jié)構(gòu)在活荷載下調(diào)幅后的彎矩圖 圖 結(jié)構(gòu)在活荷載下調(diào)幅后的剪力圖 水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算 水平地震作用下的結(jié)構(gòu)計(jì)算簡圖如圖 所示。 （ 1）求各層 D 值 如表 3表 33所示。查表時(shí)水平地震作用按倒三角形荷載。 5 2 3 4 16 7 .4 , 4 2 .8 , 5 0 .2F k N F F F k N F k N? ? ? ? ? 計(jì)算過程如圖所示。由于對稱性，每層可取三個(gè)控制截面，即圖 5 1 中的 13 號截面。 圖 框架梁柱的控制截面 根據(jù)高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程的要求： （ 1）無地震作用效應(yīng)組合時(shí)，荷載效應(yīng)組合的設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式確定： G G K Q Q Q K W W W KS S S S? ? ? ? ?? ? ? S — 荷載效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值 G? — 永久荷載分項(xiàng)系數(shù) Q? — 樓面活荷載分項(xiàng)系數(shù) W? — 風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù) GKS — 永久荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 QKS — 樓面活荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 WKS — 風(fēng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值 ψ Q、ψ W— 分別為樓面活荷載組合值系數(shù)和風(fēng)荷載組合值系數(shù)，當(dāng)永久荷載效應(yīng)起控制作用時(shí)應(yīng)分別取 和 ；當(dāng)可變荷載效應(yīng)起控制作用時(shí)應(yīng)分別取 或 和 。 重力荷載及水平地震作用時(shí)， G? 應(yīng)取 ， Eh? 應(yīng)取 。由于對稱性，每層只需計(jì)算一梁和兩柱，其編號如圖 所示。 框架抗震等級為二級，正彎矩作用時(shí)按 T 形截面計(jì)算，單排布筋時(shí)，取35sa mm? ， 對 于 邊 跨 梁 ， 39。 0m in , 2 .43fnlb b s m??? ? ?????， (其中 0l 為梁計(jì)算跨度，取凈跨 ? ； ns 為梁縱肋凈距 。39。10 1401 .0 1 4 .3 2 4 0 0 1 4 0 6 1 5 2 6 1 8 .6 1 6 9 .522c fffhf b h h k N m k N m? ?? ??? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??? ??????故跨中截面均屬第一類 T 形截面。單排布筋時(shí)，取 60sa mm? 。210s cfMf b h? ??； 1 1 2 s??? ? ? ，? ?0 .5 1 1 2ss??? ? ?， 0s ysMA fh?? 。（有規(guī)范查得梁端最小配筋率為 %與 tyff 中較大者為 585mm，跨中為 %與 tyff 中較大者為 ） 表 61 梁正截面承載力計(jì)算 截面 彎矩設(shè)計(jì)值 s? ? s? ? ?2sA mm 實(shí) 配鋼筋 ? ?2mm KL101 1 梁端 1650 3C22+2C18， AS=1649 梁端 628 4C14， AS=615 2 跨中 842 3C16+1C18， AS= 3 梁端 1895 5C22， AS=1900 梁端 585（ 455） 4C14， AS=615 KL201 1 梁端 1343 3C22+1C14， AS=1341 梁端 585（ 337） 4C14， AS=615 2 跨中 826 3C16+1C18， AS= 河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 32 3 梁端 1414 3C22+1C16， AS= 梁端 585（ 177） 4C14， AS=615 KL301 1 梁端 1114 3C20+1C16， AS=1141 梁端 585（ 166） 4C14， AS=615 2 跨中 828 3C16+1C18， AS= 3 梁端 1196 4C20， AS=1256 梁端 585（ 16） 4C14， AS=615 KL401 1 梁端 785 4C16， AS=804 梁端 — — — — 585（ 0） 4C14， AS=615 2 跨中 827 3C16+1C18， AS= 3 梁端 946 3C20， AS=941 梁端 — — — — 585（ 0） 4C14， AS=615 KL501 1 梁端 585（ 431） 4C14， AS=615 梁端 — — — — 585（ 0） 4C14， AS=615 2 跨中 717 3C18， AS=763 3 梁端 585（ 570） 4C14， AS=615 梁端 — 585 (0) 4C14， AS=615 計(jì)算結(jié)果表明，梁端截面的 均小于 ，符合塑性內(nèi)力重分布原則和抗震設(shè)計(jì)要求。 斜截面受剪承載力 斜截面受剪承載力計(jì)算包括 :截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配筋率驗(yàn)算。 （ 1)驗(yàn)算截面尺寸： 第 6 章 截面設(shè)計(jì) 33 因 0 7800 1 2 2 .5650lh ? ? ?，截面尺寸按下式驗(yàn)算： 0 m a x0 . 2 0 0 . 2 0 1 1 4 . 3 3 0 0 5 9 0 5 0 6 . 2 1 8 0 . 9ccf b h k N V k N? ? ? ? ? ? ? ? ?截面尺寸滿足要求。采用 C8雙肢箍筋， 010 2 8 7 2 0 00 . 6y v s vu c v tf A hs m m m mV f b h?? ? ??，取 200s mm? 。 加密區(qū)長度為 ? ?m a x 1 .5 , 5 0 0 9 7 5h m m m m?，箍筋間距取 100mm 。 圖 框架節(jié)點(diǎn)編號 河北聯(lián)合大學(xué)建筑工程學(xué)院 34 計(jì)算過程如表 62 其中彎矩單位是 kN 表 62 抗震設(shè)計(jì)內(nèi)力調(diào)整 A 柱 層次 節(jié)點(diǎn) bM? CM? 原組合值 調(diào)整值 bcM tcM bcM tcM cV 節(jié)點(diǎn) 1 一 節(jié)點(diǎn) 3 二 節(jié)點(diǎn) 5 三 節(jié)點(diǎn) 7 四 節(jié)點(diǎn) 9 （不調(diào)整） （不調(diào)整） 五 （不調(diào)整） B 柱 層次 節(jié)點(diǎn) bM? cM? 原組合值 調(diào)整值 bcM tcM bcM tcM cV 節(jié)點(diǎn) 2 一 節(jié)點(diǎn) 4 二 節(jié)點(diǎn) 6 三 節(jié)點(diǎn) 8 四 節(jié)點(diǎn) 10 五 （不調(diào)整） 計(jì)算柱配筋： （ 1)軸壓比驗(yàn)算： 首層柱： max kN? 第 6 章 截面設(shè)計(jì) 35 軸壓比： ? ?2 6 8 4 . 5 0 . 5 2 0 . 7 51 4 . 3 6 0 0 6 0 0NNccNfA??? ? ? ? ???，所有柱均滿足要求。 （ 3)正截面受壓承載力計(jì)算 柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱